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Ord. P.C.M. 20/03/2003, n. 3274

Primi elementi in materia di criteri generali per la classificazione sismica del territorio nazionale e di normative tecniche per le costruzioni in zona sismica.

G.U. Suppl. Ord. 08/05/2003, n. 72

Testo redazionale

Testo coordinato con le modifiche introdotte da:
- Ord. P.C.M. 07/04/2011, n. 3932
- Ord. P.C.M. 13/10/2005, n. 3467
- Ord. P.C.M. 01/08/2005, n. 3452
- Ord. P.C.M. 03/05/2005, n. 3431
- Ord. P.C.M. 05/11/2004, n. 3379
- Ord. P.C.M. 02/10/2003, n. 3316

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[Premessa]

Il Presidente del consiglio dei Ministri

Visto l'art. 5, comma 3, della legge 24 febbraio 1992, n. 225;

Visto il decreto-legge 7 settembre 2001, n. 343, convertito, con modificazioni, dalla

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Art. 1.

1. Nelle more dell'espletamento degli adempimenti di cui all'

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Art. 2.

1. Le regioni provvedono, ai sensi dell'art. 94, comma 2, lettera a), del decreto legislativo n. 112 del 1998, e sulla base dei criteri generali di cui all'allegato 1, all'individuazione, formazione ed aggiornamento dell'elenco delle zone sismiche. In zona 4 è lasciata facoltà alle singole regioni di introdurre o meno l'obbligo della progettazione antisismica.

2. Per le opere i cui lavori siano già iniziati e per le opere pubbliche già appaltate o i cui progetti siano stati già approvati alla data della presente ordinanza, possono continuare ad applicarsi le norme tecniche e la classificazione sismica vigenti.

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Art. 3.

1. Il Dipartimento della protezione civile, d'intesa con le regioni e coinvolgendo gli ordini professionali interessati, promuove e realizza, avvalendosi anch

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Art. 4.

1. Al fine di assicurare la più agevole ed uniforme applicazione delle disposi

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CRITERI PER L'INDIVIDUAZIONE DELLE ZONE SISMICHE - INDIVIDUAZIONE, FORMAZIONE E AGGIORNAMENTO DEGLI ELENCHI NELLE MEDESIME ZONE

1. Oggetto

Le presenti norme definiscono i criteri generali per l'individuazione delle zone sismiche, ai sensi dell'art. 93, 1g) del D.L. 112/1998, ai fini della formazione e dell'aggiornamento degli elenchi nelle medesime zone da parte delle Regioni, ai sensi dell'art. 94, 2a) del medesimo decreto.

Le zone fanno esplicito riferimento a quelle indicate nelle "Norme tecniche per il progetto, la valutazione e l'adeguamento sismico degli edifici", nelle "Norme tecniche per il progetto sismico dei ponti" e nelle "Norme tecniche per il progetto sismico di opere di fondazione e di sostegno dei terreni" emanate contestualmente.

2. Criteri

a) Le "Norme tecniche" indicano 4 valori di accelerazioni orizzontali (a_g/g) di ancoraggio dello spettro di risposta elastico e le norme progettuali e costruttive da applicare; pertanto, il numero delle zone è fissato in 4.

b) Ciascuna zona sarà individuata secondo valori di accelerazione di picco orizzontale del suolo (a_g), con probabilità di superamento del 10% in 50 anni, secondo lo schema seguente:

zona

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ALLEGATO 1 - CLASSIFICAZIONE SISMICA DEI COMUNI ITALIANI

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PIEMONTE

Identificativo ISTAT	Denominazione	Regione	Categoria Decreti 1984	Categoria proposta 1998	Zona ai sensi dell'ordinanza 2003
01001001	AGLIÉ	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001002	AIRASCA	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001003	ALA DI STURA	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001004	ALBIANO D'IVREA	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001005	ALICE SUPERIORE	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001006	ALMESE	PIEMONTE	N.C.	III	3
01001007	ALPETTE	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001008	ALPIGNANO	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001009	ANDEZENO	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001010	ANDRATE	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001011	ANGROGNA	PIEMONTE	II	III	2
01001012	ARIGNANO	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001013	AVIGLIANA	PIEMONTE	N.C.	III	3
01001014	AZEGLIO	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001015	BAIRO	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001016	BALANGERO	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001017	BALDISSERO CANAVESE	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001018	BALDISSERO TORINESE	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001019	BALME	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001020	BANCHETTE	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001021	BARBANIA	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001022	BARDONECCHIA	PIEMONTE	N.C.	III	3
01001023	BARONE CANAVESE	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001024	BEINASCO	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001025	BIBIANA	PIEMONTE	II	III	2
01001026	BOBBIO PELLICE	PIEMONTE	II	III	2
01001027	BOLLENGO	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001028	BORGARO TORINESE	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001029	BORGIALLO	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001030	BORGOFRANCO D'IVREA	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001031	BORGOMASINO	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001032	BORGONE SUSA	PIEMONTE	N.C.	III	3
01001033	BOSCONERO	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001034	BRANDIZZO	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001035	BRICHERASIO	PIEMONTE	II	III	2
01001036	BROSSO	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001037	BROZOLO	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001038	BRUINO	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001039	BRUSASCO	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001040	BRUZOLO	PIEMONTE	N.C.	III	3
01001041	BURIASCO	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001042	BUROLO	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001043	BUSANO	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001044	BUSSOLENO	PIEMONTE	N.C.	III	3
01001045	BUTTIGLIERA ALTA	PIEMONTE	N.C.	III	3
01001046	CAFASSE	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001047	CALUSO	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001048	CAMBIANO	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001049	CAMPIGLIONE-FENILE	PIEMONTE	II	III	2
01001050	CANDIA CANAVESE	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001051	CANDIOLO	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001052	CANISCHIO	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001053	CANTALUPA	PIEMONTE	II	III	2
01001054	CANTOIRA	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001055	CAPRIE	PIEMONTE	N.C.	III	3
01001056	CARAVINO	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001057	CAREMA	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001058	CARIGNANO	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001059	CARMAGNOLA	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001060	CASALBORGONE	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001061	CASCINETTE D'IVREA	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001062	CASELETTE	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001063	CASELLE TORINESE	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001064	CASTAGNETO PO	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001065	CASTAGNOLE PIEMONTE	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001066	CASTELLAMONTE	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001067	CASTELNUOVO NIGRA	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001068	CASTIGLIONE TORINESE	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001069	CAVAGNOLO	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001070	CAVOUR	PIEMONTE	N.C.	III	3
01001071	CERCENASCO	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001072	CERES	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001073	CERESOLE REALE	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001074	CESANA TORINESE	PIEMONTE	N.C.	III	3
01001075	CHIALAMBERTO	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001076	CHIANOCCO	PIEMONTE	N.C.	III	3
01001077	CHIAVERANO	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001078	CHIERI	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001079	CHIESANUOVA	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001080	CHIOMONTE	PIEMONTE	N.C.	III	3
01001081	CHIUSA DI SAN MICHELE	PIEMONTE	N.C.	III	3
01001082	CHIVASSO	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001083	CICONIO	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001084	CINTANO	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001085	CINZANO	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001086	CIRIÉ	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001087	CLAVIERE	PIEMONTE	N.C.	III	3
01001088	COASSOLO TORINESE	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001089	COAZZE	PIEMONTE	II	III	2
01001090	COLLEGNO	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001091	COLLERETTO CASTELNUOVO	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001092	COLLERETTO GIACOSA	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001093	CONDOVE	PIEMONTE	N.C.	III	3
01001094	CORIO	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001095	COSSANO CANAVESE	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001096	CUCEGLIO	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001097	CUMIANA	PIEMONTE	II	III	2
01001098	CUORGNÉ	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001099	DRUENTO	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001100	EXILLES	PIEMONTE	N.C.	III	3
01001101	FAVRIA	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001102	FELETTO	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001103	FENESTRELLE	PIEMONTE	II	III	2
01001104	FIANO	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001105	FIORANO CANAVESE	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001106	FOGLIZZO	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001107	FORNO CANAVESE	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001108	FRASSINETTO	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001109	FRONT	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001110	FROSSASCO	PIEMONTE	II	III	2
01001111	GARZIGLIANA	PIEMONTE	II	III	2
01001112	GASSINO TORINESE	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001113	GERMAGNANO	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001114	GIAGLIONE	PIEMONTE	N.C.	III	3
01001115	GIAVENO	PIEMONTE	II	III	2
01001116	GIVOLETTO	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001117	GRAVERE	PIEMONTE	N.C.	III	3
01001118	GROSCAVALLO	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001119	GROSSO	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001120	GRUGLIASCO	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001121	INGRIA	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001122	INVERSO PINASCA	PIEMONTE	II	III	2
01001123	ISOLABELLA	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001124	ISSIGLIO	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001125	IVREA	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001126	LA CASSA	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001127	LA LOGGIA	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001128	LANZO TORINESE	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001129	LAURIANO	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001130	LEINI	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001131	LEMIE	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001132	LESSOLO	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001133	LEVONE	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001134	LOCANA	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001135	LOMBARDORE	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001136	LOMBRIASCO	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001137	LORANZÉ	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001138	LUGNACCO	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001139	LUSERNA SAN GIOVANNI	PIEMONTE	II	III	2
01001140	LUSERNETTA	PIEMONTE	II	III	2
01001141	LUSIGLIÉ	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001142	MACELLO	PIEMONTE	II	III	2
01001143	MAGLIONE	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001144	MARENTINO	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001145	MASSELLO	PIEMONTE	II	III	2
01001146	MATHI	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001147	MATTIE	PIEMONTE	N.C.	III	3
01001148	MAZZÉ	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001149	MEANA DI SUSA	PIEMONTE	N.C.	III	3
01001150	MERCENASCO	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001151	MEUGLIANO	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001152	MEZZENILE	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001153	MOMBELLO DI TORINO	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001154	MOMPANTERO	PIEMONTE	N.C.	III	3
01001155	MONASTERO DI LANZO	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001156	MONCALIERI	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001157	MONCENISIO	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001158	MONTALDO TORINESE	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001159	MONTALENGHE	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001160	MONTALTO DORA	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001161	MONTANARO	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001162	MONTEU DA PO	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001163	MORIONDO TORINESE	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001164	NICHELINO	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001165	NOASCA	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001166	NOLE	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001167	NOMAGLIO	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001168	NONE	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001169	NOVALESA	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001170	OGLIANICO	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001171	ORBASSANO	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001172	ORIO CANAVESE	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001173	OSASCO	PIEMONTE	II	III	2
01001174	OSASIO	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001175	OULX	PIEMONTE	N.C.	III	3
01001176	OZEGNA	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001177	PALAZZO CANAVESE	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001178	PANCALIERI	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001179	PARELLA	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001180	PAVAROLO	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001181	PAVONE CANAVESE	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001182	PECCO	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001183	PECETTO TORINESE	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001184	PEROSA ARGENTINA	PIEMONTE	II	III	2
01001185	PEROSA CANAVESE	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001186	PERRERO	PIEMONTE	II	III	2
01001187	PERTUSIO	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001188	PESSINETTO	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001189	PIANEZZA	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001190	PINASCA	PIEMONTE	II	III	2
01001191	PINEROLO	PIEMONTE	II	III	2
01001192	PINO TORINESE	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001193	PIOBESI TORINESE	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001194	PIOSSASCO	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001195	PISCINA	PIEMONTE	N.C.	III	3
01001196	PIVERONE	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001197	POIRINO	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001198	POMARETTO	PIEMONTE	II	III	2
01001199	PONT-CANAVESE	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001200	PORTE	PIEMONTE	II	III	2
01001201	PRAGELATO	PIEMONTE	N.C.	III	3
01001202	PRALI	PIEMONTE	II	III	2
01001203	PRALORMO	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001204	PRAMOLLO	PIEMONTE	II	III	2
01001205	PRAROSTINO	PIEMONTE	II	III	2
01001206	PRASCORSANO	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001207	PRATIGLIONE	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001208	QUAGLIUZZO	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001209	QUASSOLO	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001210	QUINCINETTO	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001211	REANO	PIEMONTE	N.C.	III	3
01001212	RIBORDONE	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001213	RIVALBA	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001214	RIVALTA DI TORINO	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001215	RIVA PRESSO CHIERI	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001216	RIVARA	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001217	RIVAROLO CANAVESE	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001218	RIVAROSSA	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001219	RIVOLI	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001220	ROBASSOMERO	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001221	ROCCA CANAVESE	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001222	ROLETTO	PIEMONTE	II	III	2
01001223	ROMANO CANAVESE	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001224	RONCO CANAVESE	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001225	RONDISSONE	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001226	RORÀ	PIEMONTE	II	III	2
01001227	ROURE	PIEMONTE	II	III	2
01001228	ROSTA	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001229	RUBIANA	PIEMONTE	N.C.	III	3
01001230	RUEGLIO	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001231	SALASSA	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001232	SALBERTRAND	PIEMONTE	N.C.	III	3
01001233	SALERANO CANAVESE	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001234	SALZA DI PINEROLO	PIEMONTE	II	III	2
01001235	SAMONE	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001236	SAN BENIGNO CANAVESE	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001237	SAN CARLO CANAVESE	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001238	SAN COLOMBANO BELMONTE	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001239	SAN DIDERO	PIEMONTE	N.C.	III	3
01001240	SAN FRANCESCO AL CAMPO	PIEMONTE	N.C.	N.C.	4
01001241	SANGANO	PIEMONTE	N.C.

IL CONTENUTO COMPLETO E' RISERVATO AGLI ABBONATI.

58685 4176522

VALLE D'AOSTA

Identificativo ISTAT	Denominazione	Regione	Categoria Decreti 1984	Categoria proposta 1998	Zona ai sensi dell'ordinanza 2003
02007001	ALLEIN	VALLE D'AOSTA	N.C.	N.C.	4
02007002	ANTEY-SAINT-ANDRÉ	VALLE D'AOSTA	N.C.	N.C.	4
02007003	AOSTA	VALLE D'AOSTA	N.C.	N.C.	4
02007004	ARNAD	VALLE D'AOSTA	N.C.	N.C.	4
02007005	ARVIER	VALLE D'AOSTA	N.C.	N.C.	4
02007006	AVISE	VALLE D'AOSTA	N.C.	N.C.	4
02007007	AYAS	VALLE D'AOSTA	N.C.	N.C.	4
02007008	AYMAVILLES	VALLE D'AOSTA	N.C.	N.C.	4
02007009	BARD	VALLE D'AOSTA	N.C.	N.C.	4
02007010	BIONAZ	VALLE D'AOSTA	N.C.	N.C.	4
02007011	BRISSOGNE	VALLE D'AOSTA	N.C.	N.C.	4
02007012	BRUSSON	VALLE D'AOSTA	N.C.	N.C.	4
02007013	CHALLAND-SAINT-ANSELME	VALLE D'AOSTA	N.C.	N.C.	4
02007014	CHALLAND-SAINT-VICTOR	VALLE D'AOSTA	N.C.

IL CONTENUTO COMPLETO E' RISERVATO AGLI ABBONATI.

58685 4176523

LOMBARDIA

Identificativo ISTAT	Denominazione	Regione	Categoria Decreti 1984	Categoria proposta 1998	Zona ai sensi dell'ordinanza 2003
03012001	AGRA	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03012002	ALBIZZATE	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03012003	ANGERA	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03012004	ARCISATE	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03012005	ARSAGO SEPRIO	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03012006	AZZATE	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03012007	AZZIO	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03012008	BARASSO	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03012009	BARDELLO	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03012010	BEDERO VALCUVIA	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03012011	BESANO	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03012012	BESNATE	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03012013	BESOZZO	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03012014	BIANDRONNO	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03012015	BISUSCHIO	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03012016	BODIO LOMNAGO	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03012017	BREBBIA	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03012018	BREGANO	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03012019	BRENTA	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03012020	BREZZO DI BEDERO	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03012021	BRINZIO	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03012022	BRISSAGO-VALTRAVAGLIA	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03012023	BRUNELLO	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03012024	BRUSIMPIANO	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03012025	BUGUGGIATE	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03012026	BUSTO ARSIZIO	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03012027	CADEGLIANO-VICONAGO	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03012028	CADREZZATE	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03012029	CAIRATE	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03012030	CANTELLO	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03012031	CARAVATE	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03012032	CARDANO AL CAMPO	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03012033	CARNAGO	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03012034	CARONNO PERTUSELLA	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03012035	CARONNO VARESINO	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03012036	CASALE LITTA	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03012037	CASALZUIGNO	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03012038	CASCIAGO	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03012039	CASORATE SEMPIONE	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03012040	CASSANO MAGNAGO	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03012041	CASSANO VALCUVIA	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03012042	CASTELLANZA	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03012043	CASTELLO CABIAGLIO	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03012044	CASTELSEPRIO	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03012045	CASTELVECCANA	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03012046	CASTIGLIONE OLONA	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03012047	CASTRONNO	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03012048	CAVARIA CON PREMEZZO	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03012049	CAZZAGO BRABBIA	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03012050	CISLAGO	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03012051	CITTIGLIO	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03012052	CLIVIO	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03012053	COCQUIO-TREVISAGO	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03012054	COMABBIO	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03012055	COMERIO	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03012056	CREMENAGA	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03012057	CROSIO DELLA VALLE	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03012058	CUASSO AL MONTE	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03012059	CUGLIATE-FABIASCO	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03012060	CUNARDO	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03012061	CURIGLIA CON MONTEVIASCO	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03012062	CUVEGLIO	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03012063	CUVIO	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03012064	DAVERIO	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03012065	DUMENZA	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03012066	DUNO	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03012067	FAGNANO OLONA	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03012068	FERNO	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03012069	FERRERA DI VARESE	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03012070	GALLARATE	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03012071	GALLIATE LOMBARDO	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03012072	GAVIRATE	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03012073	GAZZADA SCHIANNO	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03012074	GEMONIO	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03012075	GERENZANO	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03012076	GERMIGNAGA	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03012077	GOLASECCA	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03012078	GORLA MAGGIORE	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03012079	GORLA MINORE	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03012080	GORNATE-OLONA	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03012081	GRANTOLA	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03012082	INARZO	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03012083	INDUNO OLONA	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03012084	ISPRA	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03012085	JERAGO CON ORAGO	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03012086	LAVENA PONTE TRESA	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03012087	LAVENO-MOMBELLO	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03012088	LEGGIUNO	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03012089	LONATE CEPPINO	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03012090	LONATE POZZOLO	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03012091	LOZZA	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03012092	LUINO	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03012093	LUVINATE	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03012094	MACCAGNO	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03012095	MALGESSO	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03012096	MALNATE	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03012097	MARCHIROLO	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03012098	MARNATE	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03012099	MARZIO	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03012100	MASCIAGO PRIMO	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03012101	MERCALLO	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03012102	MESENZANA	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03012103	MONTEGRINO VALTRAVAGLIA	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03012104	MONVALLE	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03012105	MORAZZONE	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03012106	MORNAGO	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03012107	OGGIONA CON SANTO STEFANO	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03012108	OLGIATE OLONA	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03012109	ORIGGIO	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03012110	ORINO	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03012111	OSMATE	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03012112	PINO SULLA SPONDA DEL LAGO MAG	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03012113	PORTO CERESIO	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03012114	PORTO VALTRAVAGLIA	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03012115	RANCIO VALCUVIA	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03012116	RANCO	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03012117	SALTRIO	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03012118	SAMARATE	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03012119	SARONNO	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03012120	SESTO CALENDE	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03012121	SOLBIATE ARNO	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03012122	SOLBIATE OLONA	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03012123	SOMMA LOMBARDO	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03012124	SUMIRAGO	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03012125	TAINO	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03012126	TERNATE	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03012127	TRADATE	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03012128	TRAVEDONA-MONATE	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03012129	TRONZANO LAGO MAGGIORE	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03012130	UBOLDO	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03012131	VALGANNA	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03012132	VARANO BORGHI	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03012133	VARESE	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03012134	VEDANO OLONA	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03012135	VEDDASCA	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03012136	VENEGONO INFERIORE	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03012137	VENEGONO SUPERIORE	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03012138	VERGIATE	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03012139	VIGGIÙ	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03012140	VIZZOLA TICINO	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03012141	SANGIANO	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03013003	ALBAVILLA	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03013004	ALBESE CON CASSANO	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03013005	ALBIOLO	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03013006	ALSERIO	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03013007	ALZATE BRIANZA	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03013009	ANZANO DEL PARCO	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03013010	APPIANO GENTILE	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03013011	ARGEGNO	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03013012	AROSIO	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03013013	ASSO	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03013015	BARNI	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03013019	BELLAGIO	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03013021	BENE LARIO	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03013022	BEREGAZZO CON FIGLIARO	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03013023	BINAGO	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03013024	BIZZARONE	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03013025	BLESSAGNO	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03013026	BLEVIO	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03013028	BREGNANO	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03013029	BRENNA	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03013030	BRIENNO	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03013032	BRUNATE	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03013034	BULGAROGRASSO	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03013035	CABIATE	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03013036	CADORAGO	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03013037	CAGLIO	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03013038	CAGNO	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03013040	CAMPIONE D'ITALIA	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03013041	CANTÙ	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03013042	CANZO	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03013043	CAPIAGO INTIMIANO	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03013044	CARATE URIO	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03013045	CARBONATE	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03013046	CARIMATE	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03013047	CARLAZZO	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03013048	CARUGO	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03013050	CASASCO D'INTELVI	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03013052	CASLINO D'ERBA	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03013053	CASNATE CON BERNATE	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03013055	CASSINA RIZZARDI	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03013058	CASTELMARTE	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03013059	CASTELNUOVO BOZZENTE	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03013060	CASTIGLIONE D'INTELVI	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03013061	CAVALLASCA	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03013062	CAVARGNA	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03013063	CERANO D'INTELVI	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03013064	CERMENATE	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03013065	CERNOBBIO	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03013068	CIRIMIDO	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03013070	CIVENNA	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03013071	CLAINO CON OSTENO	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03013074	COLONNO	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03013075	COMO	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03013076	CONSIGLIO DI RUMO	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03013077	CORRIDO	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03013083	CREMIA	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03013084	CUCCIAGO	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03013085	CUSINO	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03013087	DIZZASCO	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03013089	DOMASO	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03013090	DONGO	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03013092	DOSSO DEL LIRO	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03013093	DREZZO	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03013095	ERBA	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03013097	EUPILIO	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03013098	FAGGETO LARIO	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03013099	FALOPPIO	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03013100	FENEGRÒ	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03013101	FIGINO SERENZA	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03013102	FINO MORNASCO	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03013106	GARZENO	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03013107	GERA LARIO	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03013108	GERMASINO	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03013109	GIRONICO	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03013110	GRANDATE	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03013111	GRANDOLA ED UNITI	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03013112	GRAVEDONA	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03013113	GRIANTE	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03013114	GUANZATE	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03013118	INVERIGO	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03013119	LAGLIO	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03013120	LAINO	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03013121	LAMBRUGO	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03013122	LANZO D'INTELVI	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03013123	LASNIGO	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03013125	LENNO	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03013126	LEZZENO	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03013128	LIMIDO COMASCO	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03013129	LIPOMO	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03013130	LIVO	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03013131	LOCATE VARESINO	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03013133	LOMAZZO	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03013134	LONGONE AL SEGRINO	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03013135	LUISAGO	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03013136	LURAGO D'ERBA	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03013137	LURAGO MARINONE	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03013138	LURATE CACCIVIO	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03013139	MAGREGLIO	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03013143	MARIANO COMENSE	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03013144	MASLIANICO	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03013145	MENAGGIO	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03013147	MERONE	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03013148	MEZZEGRA	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03013152	MOLTRASIO	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03013153	MONGUZZO	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03013154	MONTANO LUCINO	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03013155	MONTEMEZZO	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03013157	MONTORFANO	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03013159	MOZZATE	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03013160	MUSSO	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03013161	NESSO	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03013163	NOVEDRATE	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03013165	OLGIATE COMASCO	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03013169	OLTRONA DI SAN MAMETTE	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03013170	ORSENIGO	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03013172	OSSUCCIO	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03013175	PARÉ	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03013178	PEGLIO	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03013179	PELLIO INTELVI	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03013183	PIANELLO DEL LARIO	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03013184	PIGRA	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03013185	PLESIO	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03013186	POGNANA LARIO	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03013187	PONNA	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03013188	PONTE LAMBRO	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03013189	PORLEZZA	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03013192	PROSERPIO	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03013193	PUSIANO	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03013194	RAMPONIO VERNA	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03013195	REZZAGO	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03013197	RODERO	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03013199	RONAGO	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03013201	ROVELLASCA	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03013202	ROVELLO PORRO	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03013203	SALA COMACINA	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03013204	SAN BARTOLOMEO VAL CAVARGNA	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03013205	SAN FEDELE INTELVI	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03013206	SAN FERMO DELLA BATTAGLIA	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03013207	SAN NAZZARO VAL CAVARGNA	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03013208	SANT'ABBONDIO	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03013210	SANTA MARIA REZZONICO	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03013211	SCHIGNANO	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03013212	SENNA COMASCO	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03013215	SOLBIATE	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03013216	SORICO	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03013217	SORMANO	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03013218	STAZZONA	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03013222	TAVERNERIO	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03013223	TORNO	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03013225	TREMEZZO	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03013226	TREZZONE	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03013227	TURATE	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03013228	UGGIATE-TREVANO	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03013229	VALBRONA	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03013232	VALMOREA	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03013233	VAL REZZO	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03013234	VALSOLDA	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03013236	VELESO	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03013238	VENIANO	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03013239	VERCANA	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03013242	VERTEMATE CON MINOPRIO	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03013245	VILLA GUARDIA	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03013246	ZELBIO	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03014001	ALBAREDO PER SAN MARCO	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03014002	ALBOSAGGIA	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03014003	ANDALO VALTELLINO	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03014004	APRICA	LOMBARDIA	N.C.	N.C.	4
03014005

IL CONTENUTO COMPLETO E' RISERVATO AGLI ABBONATI.

58685 4176524

TRENTINO ALTO-ADIGE

Identificativo ISTAT	Denominazione	Regione	Categoria Decreti 1984	Categoria proposta 1998	Zona ai sensi dell'ordinanza 2003
04021001	ALDINO	TRENTINO ALTO ADIGE	N.C.	N.C.	4
04021002	ANDRIANO	TRENTINO ALTO ADIGE	N.C.	N.C.	4
04021003	ANTERIVO	TRENTINO ALTO ADIGE	N.C.	N.C.	4
04021004	APPIANO SULLA STRADA DEL VINO	TRENTINO ALTO ADIGE	N.C.	N.C.	4
04021005	AVELENGO	TRENTINO ALTO ADIGE	N.C.	N.C.	4
04021006	BADIA	TRENTINO ALTO ADIGE	N.C.	N.C.	4
04021007	BARBIANO	TRENTINO ALTO ADIGE	N.C.	N.C.	4
04021008	BOLZANO	TRENTINO ALTO ADIGE	N.C.	N.C.	4
04021009	BRAIES	TRENTINO ALTO ADIGE	N.C.	N.C.	4
04021010	BRENNERO	TRENTINO ALTO ADIGE	N.C.	N.C.	4
04021011	BRESSANONE	TRENTINO ALTO ADIGE	N.C.	N.C.	4
04021012	BRONZOLO	TRENTINO ALTO ADIGE	N.C.	N.C.	4
04021013	BRUNICO	TRENTINO ALTO ADIGE	N.C.	N.C.	4
04021014	CAINES	TRENTINO ALTO ADIGE	N.C.	N.C.	4
04021015	CALDARO SULLA STRADA DEL VINO	TRENTINO ALTO ADIGE	N.C.	N.C.	4
04021016	CAMPO DI TRENS	TRENTINO ALTO ADIGE	N.C.	N.C.	4
04021017	CAMPO TURES	TRENTINO ALTO ADIGE	N.C.	N.C.	4
04021018	CASTELBELLO-CIARDES	TRENTINO ALTO ADIGE	N.C.	N.C.	4
04021019	CASTELROTTO	TRENTINO ALTO ADIGE	N.C.	N.C.	4
04021020	CERMES	TRENTINO ALTO ADIGE	N.C.	N.C.	4
04021021	CHIENES	TRENTINO ALTO ADIGE	N.C.	N.C.	4
04021022	CHIUSA	TRENTINO ALTO ADIGE	N.C.	N.C.	4
04021023	CORNEDO ALL'ISARCO	TRENTINO ALTO ADIGE	N.C.	N.C.	4
04021024	CORTACCIA SULLA STRADA DEL VIN	TRENTINO ALTO ADIGE	N.C.	N.C.	4
04021025	CORTINA SULLA STRADA DEL VINO	TRENTINO ALTO ADIGE	N.C.	N.C.	4
04021026	CORVARA IN BADIA	TRENTINO ALTO ADIGE	N.C.	N.C.	4
04021027	CURON VENOSTA	TRENTINO ALTO ADIGE	N.C.	N.C.	4
04021028	DOBBIACO	TRENTINO ALTO ADIGE	N.C.	N.C.	4
04021029	EGNA	TRENTINO ALTO ADIGE	N.C.	N.C.	4
04021030	FALZES	TRENTINO ALTO ADIGE	N.C.	N.C.	4
04021031	FIÉ ALLO SCILIAR	TRENTINO ALTO ADIGE	N.C.	N.C.	4
04021032	FORTEZZA	TRENTINO ALTO ADIGE	N.C.	N.C.	4
04021033	FUNES	TRENTINO ALTO ADIGE	N.C.	N.C.	4
04021034	GAIS	TRENTINO ALTO ADIGE	N.C.	N.C.	4
04021035	GARGAZZONE	TRENTINO ALTO ADIGE	N.C.	N.C.	4
04021036	GLORENZA	TRENTINO ALTO ADIGE	N.C.	N.C.	4
04021037	LACES	TRENTINO ALTO ADIGE	N.C.	N.C.	4
04021038	LAGUNDO	TRENTINO ALTO ADIGE	N.C.	N.C.	4
04021039	LAION	TRENTINO ALTO ADIGE	N.C.	N.C.	4
04021040	LAIVES	TRENTINO ALTO ADIGE	N.C.	N.C.	4
04021041	LANA	TRENTINO ALTO ADIGE	N.C.	N.C.	4
04021042	LASA	TRENTINO ALTO ADIGE	N.C.	N.C.	4
04021043	LAUREGNO	TRENTINO ALTO ADIGE	N.C.	N.C.	4
04021044	LUSON	TRENTINO ALTO ADIGE	N.C.	N.C.	4
04021045	MAGRÉ SULLA STRADA DEL VINO	TRENTINO ALTO ADIGE	N.C.	N.C.	4
04021046	MALLES VENOSTA	TRENTINO ALTO ADIGE	N.C.	N.C.	4
04021047	MAREBBE	TRENTINO ALTO ADIGE	N.C.	N.C.	4
04021048	MARLENGO	TRENTINO ALTO ADIGE	N.C.	N.C.	4
04021049	MARTELLO	TRENTINO ALTO ADIGE	N.C.	N.C.	4
04021050	MELTINA	TRENTINO ALTO ADIGE	N.C.	N.C.	4
04021051	MERANO	TRENTINO ALTO ADIGE	N.C.	N.C.	4
04021052	MONGUELFO	TRENTINO ALTO ADIGE	N.C.	N.C.	4
04021053	MONTAGNA	TRENTINO ALTO ADIGE	N.C.	N.C.	4
04021054	MOSO IN PASSIRIA	TRENTINO ALTO ADIGE	N.C.	N.C.	4
04021055	NALLES	TRENTINO ALTO ADIGE	N.C.	N.C.	4
04021056	NATURNO	TRENTINO ALTO ADIGE	N.C.	N.C.	4
04021057	NAZ-SCIAVES	TRENTINO ALTO ADIGE	N.C.	N.C.	4
04021058	NOVA LEVANTE	TRENTINO ALTO ADIGE	N.C.	N.C.	4
04021059	NOVA PONENTE	TRENTINO ALTO ADIGE	N.C.	N.C.	4
04021060	ORA	TRENTINO ALTO ADIGE	N.C.	N.C.	4
04021061	ORTISEI	TRENTINO ALTO ADIGE	N.C.	N.C.	4
04021062	PARCINES	TRENTINO ALTO ADIGE	N.C.	N.C.	4
04021063	PERCA	TRENTINO ALTO ADIGE	N.C.	N.C.	4
04021064	PLAUS	TRENTINO ALTO ADIGE	N.C.	N.C.	4
04021065	PONTE GARDENA	TRENTINO ALTO ADIGE	N.C.	N.C.	4
04021066	POSTAL	TRENTINO ALTO ADIGE	N.C.	N.C.	4
04021067	PRATO ALLO STELVIO	TRENTINO ALTO ADIGE

IL CONTENUTO COMPLETO E' RISERVATO AGLI ABBONATI.

58685 4176525

VENETO

Identificativo ISTAT	Denominazione	Regione	Categoria Decreti 1984	Categoria proposta 1998	Zona ai sensi dell'ordinanza 2003
05023001	AFFI	VENETO	N.C.	III	3
05023002	ALBAREDO D'ADIGE	VENETO	N.C.	III	3
05023003	ANGIARI	VENETO	N.C.	N.C.	4
05023004	ARCOLE	VENETO	N.C.	III	3
05023005	BADIA CALAVENA	VENETO	II	III	2
05023006	BARDOLINO	VENETO	N.C.	III	3
05023007	BELFIORE	VENETO	N.C.	III	3
05023008	BEVILACQUA	VENETO	N.C.	N.C.	4
05023009	BONAVIGO	VENETO	N.C.	N.C.	4
05023010	BOSCHI SANT'ANNA	VENETO	N.C.	N.C.	4
05023011	BOSCO CHIESANUOVA	VENETO	N.C.	III	3
05023012	BOVOLONE	VENETO	N.C.	N.C.	4
05023013	BRENTINO BELLUNO	VENETO	N.C.	III	3
05023014	BRENZONE	VENETO	II	III	2
05023015	BUSSOLENGO	VENETO	N.C.	III	3
05023016	BUTTAPIETRA	VENETO	N.C.	III	3
05023017	CALDIERO	VENETO	N.C.	III	3
05023018	CAPRINO VERONESE	VENETO	N.C.	III	3
05023019	CASALEONE	VENETO	N.C.	N.C.	4
05023020	CASTAGNARO	VENETO	N.C.	N.C.	4
05023021	CASTEL D'AZZANO	VENETO	N.C.	III	3
05023022	CASTELNUOVO DEL GARDA	VENETO	N.C.	III	3
05023023	CAVAION VERONESE	VENETO	N.C.	III	3
05023024	CAZZANO DI TRAMIGNA	VENETO	N.C.	III	3
05023025	CEREA	VENETO	N.C.	N.C.	4
05023026	CERRO VERONESE	VENETO	N.C.	III	3
05023027	COLOGNA VENETA	VENETO	N.C.	III	3
05023028	COLOGNOLA AI COLLI	VENETO	N.C.	III	3
05023029	CONCAMARISE	VENETO	N.C.	N.C.	4
05023030	COSTERMANO	VENETO	N.C.	III	3
05023031	DOLCÉ	VENETO	N.C.	III	3
05023032	ERBÉ	VENETO	N.C.	N.C.	4
05023033	ERBEZZO	VENETO	N.C.	III	3
05023034	FERRARA DI MONTE BALDO	VENETO	N.C.	III	3
05023035	FUMANE	VENETO	N.C.	III	3
05023036	GARDA	VENETO	N.C.	III	3
05023037	GAZZO VERONESE	VENETO	N.C.	N.C.	4
05023038	GREZZANA	VENETO	N.C.	III	3
05023039	ILLASI	VENETO	N.C.	III	3
05023040	ISOLA DELLA SCALA	VENETO	N.C.	N.C.	4
05023041	ISOLA RIZZA	VENETO	N.C.	III	3
05023042	LAVAGNO	VENETO	N.C.	III	3
05023043	LAZISE	VENETO	N.C.	III	3
05023044	LEGNAGO	VENETO	N.C.	N.C.	4
05023045	MALCESINE	VENETO	N.C.	III	3
05023046	MARANO DI VALPOLICELLA	VENETO	N.C.	III	3
05023047	MEZZANE DI SOTTO	VENETO	N.C.	III	3
05023048	MINERBE	VENETO	N.C.	N.C.	4
05023049	MONTECCHIA DI CROSARA	VENETO	N.C.	III	3
05023050	MONTEFORTE D'ALPONE	VENETO	N.C.	III	3
05023051	MOZZECANE	VENETO	N.C.	N.C.	4
05023052	NEGRAR	VENETO	N.C.	III	3
05023053	NOGARA	VENETO	N.C.	N.C.	4
05023054	NOGAROLE ROCCA	VENETO	N.C.	N.C.	4
05023055	OPPEANO	VENETO	N.C.	III	3
05023056	PALÙ	VENETO	N.C.	III	3
05023057	PASTRENGO	VENETO	N.C.	III	3
05023058	PESCANTINA	VENETO	N.C.	III	3
05023059	PESCHIERA DEL GARDA	VENETO	N.C.	III	3
05023060	POVEGLIANO VERONESE	VENETO	N.C.	III	3
05023061	PRESSANA	VENETO	N.C.	N.C.	4
05023062	RIVOLI VERONESE	VENETO	N.C.	III	3
05023063	RONCÀ	VENETO	N.C.	III	3
05023064	RONCO ALL'ADIGE	VENETO	N.C.	III	3
05023065	ROVERCHIARA	VENETO	N.C.	N.C.	4
05023066	ROVEREDO DI GUÀ	VENETO	N.C.	N.C.	4
05023067	ROVERÉ VERONESE	VENETO	N.C.	III	3
05023068	SALIZZOLE	VENETO	N.C.	N.C.	4
05023069	SAN BONIFACIO	VENETO	N.C.	III	3
05023070	SAN GIOVANNI ILARIONE	VENETO	N.C.	III	3
05023071	SAN GIOVANNI LUPATOTO	VENETO	N.C.	III	3
05023072	SANGUINETTO	VENETO	N.C.	N.C.	4
05023073	SAN MARTINO BUON ALBERGO	VENETO	N.C.	III	3
05023074	SAN MAURO DI SALINE	VENETO	II	III	2
05023075	SAN PIETRO DI MORUBIO	VENETO	N.C.	N.C.	4
05023076	SAN PIETRO IN CARIANO	VENETO	N.C.	III	3
05023077	SANT'AMBROGIO DI VALPOLICELLA	VENETO	N.C.	III	3
05023078	SANT'ANNA D'ALFAEDO	VENETO	N.C.	III	3
05023079	SAN ZENO DI MONTAGNA	VENETO	II	III	2
05023080	SELVA DI PROGNO	VENETO	N.C.	III	3
05023081	SOAVE	VENETO	N.C.	III	3
05023082	SOMMACAMPAGNA	VENETO	N.C.	III	3
05023083	SONA	VENETO	N.C.	III	3
05023084	SORGÀ	VENETO	N.C.	N.C.	4
05023085	TERRAZZO	VENETO	N.C.	N.C.	4
05023086	TORRI DEL BENACO	VENETO	II	III	2
05023087	TREGNAGO	VENETO	II	III	2
05023088	TREVENZUOLO	VENETO	N.C.	N.C.	4
05023089	VALEGGIO SUL MINCIO	VENETO	N.C.	III	3
05023090	VELO VERONESE	VENETO	N.C.	III	3
05023091	VERONA	VENETO	N.C.	III	3
05023092	VERONELLA	VENETO	N.C.	III	3
05023093	VESTENANOVA	VENETO	II	III	2
05023094	VIGASIO	VENETO	N.C.	N.C.	4
05023095	VILLA BARTOLOMEA	VENETO	N.C.	N.C.	4
05023096	VILLAFRANCA DI VERONA	VENETO	N.C.	III	3
05023097	ZEVIO	VENETO	N.C.	III	3
05023098	ZIMELLA	VENETO	N.C.	III	3
05024001	AGUGLIARO	VENETO	N.C.	N.C.	4
05024002	ALBETTONE	VENETO	N.C.	N.C.	4
05024003	ALONTE	VENETO	N.C.	III	3
05024004	ALTAVILLA VICENTINA	VENETO	N.C.	III	3
05024005	ALTISSIMO	VENETO	N.C.	III	3
05024006	ARCUGNANO	VENETO	N.C.	III	3
05024007	ARSIERO	VENETO	N.C.	III	3
05024008	ARZIGNANO	VENETO	N.C.	III	3
05024009	ASIAGO	VENETO	N.C.	III	3
05024010	ASIGLIANO VENETO	VENETO	N.C.	N.C.	4
05024011	BARBARANO VICENTINO	VENETO	N.C.	III	3
05024012	BASSANO DEL GRAPPA	VENETO	N.C.	III	3
05024013	BOLZANO VICENTINO	VENETO	N.C.	III	3
05024014	BREGANZE	VENETO	N.C.	III	3
05024015	BRENDOLA	VENETO	N.C.	III	3
05024016	BRESSANVIDO	VENETO	N.C.	III	3
05024017	BROGLIANO	VENETO	N.C.	III	3

IL CONTENUTO COMPLETO E' RISERVATO AGLI ABBONATI.

58685 4176526

FRIULI-VENEZIA GIULIA

Identificativo ISTAT	Denominazione	Regione	Categoria Decreti 1984	Categoria proposta 1998	Zona ai sensi dell'ordinanza 2003
06030001	AIELLO DEL FRIULI	FRIULI VENEZIA GIULIA	N.C.	III	3
06030002	AMARO	FRIULI VENEZIA GIULIA	I	II	1
06030003	AMPEZZO	FRIULI VENEZIA GIULIA	I	II	1
06030004	AQUILEIA	FRIULI VENEZIA GIULIA	N.C.	N.C.	4
06030005	ARTA TERME	FRIULI VENEZIA GIULIA	I	II	1
06030006	ARTEGNA	FRIULI VENEZIA GIULIA	I	II	1
06030007	ATTIMIS	FRIULI VENEZIA GIULIA	II	II	2
06030008	BAGNARIA ARSA	FRIULI VENEZIA GIULIA	N.C.	III	3
06030009	BASILIANO	FRIULI VENEZIA GIULIA	II	III	2
06030010	BERTIOLO	FRIULI VENEZIA GIULIA	II	III	2
06030011	BICINICCO	FRIULI VENEZIA GIULIA	N.C.	III	3
06030012	BORDANO	FRIULI VENEZIA GIULIA	I	II	1
06030013	BUIA	FRIULI VENEZIA GIULIA	I	II	1
06030014	BUTTRIO	FRIULI VENEZIA GIULIA	II	III	2
06030015	CAMINO AL TAGLIAMENTO	FRIULI VENEZIA GIULIA	II	III	2
06030016	CAMPOFORMIDO	FRIULI VENEZIA GIULIA	II	III	2
06030017	CAMPOLONGO AL TORRE	FRIULI VENEZIA GIULIA	N.C.	III	3
06030018	CARLINO	FRIULI VENEZIA GIULIA	N.C.	III	3
06030019	CASSACCO	FRIULI VENEZIA GIULIA	II	II	2
06030020	CASTIONS DI STRADA	FRIULI VENEZIA GIULIA	N.C.	III	3
06030021	CAVAZZO CARNICO	FRIULI VENEZIA GIULIA	I	II	1
06030022	CERCIVENTO	FRIULI VENEZIA GIULIA	I	II	1
06030023	CERVIGNANO DEL FRIULI	FRIULI VENEZIA GIULIA	N.C.	N.C.	4
06030024	CHIOPRIS-VISCONE	FRIULI VENEZIA GIULIA	N.C.	III	3
06030025	CHIUSAFORTE	FRIULI VENEZIA GIULIA	I	II	1
06030026	CIVIDALE DEL FRIULI	FRIULI VENEZIA GIULIA	II	III	2
06030027	CODROIPO	FRIULI VENEZIA GIULIA	II	III	2
06030028	COLLOREDO DI MONTE ALBANO	FRIULI VENEZIA GIULIA	II	II	2
06030029	COMEGLIANS	FRIULI VENEZIA GIULIA	II	II	2
06030030	CORNO DI ROSAZZO	FRIULI VENEZIA GIULIA	II	III	2
06030031	COSEANO	FRIULI VENEZIA GIULIA	II	III	2
06030032	DIGNANO	FRIULI VENEZIA GIULIA	II	II	2
06030033	DOGNA	FRIULI VENEZIA GIULIA	I	II	1
06030034	DRENCHIA	FRIULI VENEZIA GIULIA	II	III	2
06030035	ENEMONZO	FRIULI VENEZIA GIULIA	I	II	1
06030036	FAEDIS	FRIULI VENEZIA GIULIA	II	II	2
06030037	FAGAGNA	FRIULI VENEZIA GIULIA	II	II	2
06030038	FIUMICELLO	FRIULI VENEZIA GIULIA	N.C.	N.C.	4
06030039	FLAIBANO	FRIULI VENEZIA GIULIA	II	III	2
06030040	FORNI AVOLTRI	FRIULI VENEZIA GIULIA	II	III	2
06030041	FORNI DI SOPRA	FRIULI VENEZIA GIULIA	II	II	2
06030042	FORNI DI SOTTO	FRIULI VENEZIA GIULIA	I	II	1
06030043	GEMONA DEL FRIULI	FRIULI VENEZIA GIULIA	I

IL CONTENUTO COMPLETO E' RISERVATO AGLI ABBONATI.

58685 4176527

LIGURIA

Identificativo ISTAT	Denominazione	Regione	Categoria Decreti 1984	Categoria proposta 1998	Zona ai sensi dell'ordinanza 2003
07008001	AIROLE	LIGURIA	N.C.	III	3
07008002	APRICALE	LIGURIA	N.C.	III	3
07008003	AQUILA DI ARROSCIA	LIGURIA	N.C.	III	3
07008004	ARMO	LIGURIA	N.C.	III	3
07008005	AURIGO	LIGURIA	N.C.	III	3
07008006	BADALUCCO	LIGURIA	II	III	2
07008007	BAIARDO	LIGURIA	N.C.	III	3
07008008	BORDIGHERA	LIGURIA	N.C.	III	3
07008009	BORGHETTO D'ARROSCIA	LIGURIA	N.C.	III	3
07008010	BORGOMARO	LIGURIA	N.C.	III	3
07008011	CAMPOROSSO	LIGURIA	N.C.	III	3
07008012	CARAVONICA	LIGURIA	N.C.	III	3
07008013	CARPASIO	LIGURIA	II	III	2
07008014	CASTELLARO	LIGURIA	II	III	2
07008015	CASTEL VITTORIO	LIGURIA	N.C.	III	3
07008016	CERIANA	LIGURIA	N.C.	III	3
07008017	CERVO	LIGURIA	N.C.	III	3
07008018	CESIO	LIGURIA	N.C.	III	3
07008019	CHIUSANICO	LIGURIA	N.C.	III	3
07008020	CHIUSAVECCHIA	LIGURIA	N.C.	III	3
07008021	CIPRESSA	LIGURIA	II	III	2
07008022	CIVEZZA	LIGURIA	II	III	2
07008023	COSIO DI ARROSCIA	LIGURIA	N.C.	III	3
07008024	COSTARAINERA	LIGURIA	II	III	2
07008025	DIANO ARENTINO	LIGURIA	N.C.	III	3
07008026	DIANO CASTELLO	LIGURIA	N.C.	III	3
07008027	DIANO MARINA	LIGURIA	N.C.	III	3
07008028	DIANO SAN PIETRO	LIGURIA	N.C.	III	3
07008029	DOLCEACQUA	LIGURIA	N.C.	III	3
07008030	DOLCEDO	LIGURIA	II	III	2
07008031	IMPERIA	LIGURIA	II	III	2
07008032	ISOLABONA	LIGURIA	N.C.	III	3
07008033	LUCINASCO	LIGURIA	N.C.	III	3
07008034	MENDATICA	LIGURIA	N.C.	III	3
07008035	MOLINI DI TRIORA	LIGURIA	N.C.	III	3
07008036	MONTALTO LIGURE	LIGURIA	II	III	2
07008037	MONTEGROSSO PIAN LATTE	LIGURIA	N.C.	III	3
07008038	OLIVETTA SAN MICHELE	LIGURIA	N.C.	III	3
07008039	OSPEDALETTI	LIGURIA	II	III	2
07008040	PERINALDO	LIGURIA	N.C.	III	3
07008041	PIETRABRUNA	LIGURIA	II	III	2
07008042	PIEVE DI TECO	LIGURIA	N.C.	III	3
07008043	PIGNA	LIGURIA	N.C.	III	3
07008044	POMPEIANA	LIGURIA	II	III	2
07008045	PONTEDASSIO	LIGURIA	N.C.	III	3
07008046	PORNASSIO	LIGURIA	N.C.	III

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58685 4176528

EMILIA ROMAGNA

Identificativo ISTAT	Denominazione	Regione	Categoria Decreti 1984	Categoria proposta 1998	Zona ai sensi dell'ordinanza 2003
08033001	AGAZZANO	EMILIA ROMAGNA	N.C.	N.C.	4
08033002	ALSENO	EMILIA ROMAGNA	N.C.	III	3
08033003	BESENZONE	EMILIA ROMAGNA	N.C.	III	3
08033004	BETTOLA	EMILIA ROMAGNA	N.C.	III	3
08033005	BOBBIO	EMILIA ROMAGNA	N.C.	III	3
08033006	BORGONOVO VAL TIDONE	EMILIA ROMAGNA	N.C.	N.C.	4
08033007	CADEO	EMILIA ROMAGNA	N.C.	III	3
08033008	CALENDASCO	EMILIA ROMAGNA	N.C.	N.C.	4
08033009	CAMINATA	EMILIA ROMAGNA	N.C.	N.C.	4
08033010	CAORSO	EMILIA ROMAGNA	N.C.	N.C.	4
08033011	CARPANETO PIACENTINO	EMILIA ROMAGNA	N.C.	III	3
08033012	CASTELL'ARQUATO	EMILIA ROMAGNA	N.C.	III	3
08033013	CASTEL SAN GIOVANNI	EMILIA ROMAGNA	N.C.	N.C.	4
08033014	CASTELVETRO PIACENTINO	EMILIA ROMAGNA	N.C.	N.C.	4
08033015	CERIGNALE	EMILIA ROMAGNA	N.C.	III	3
08033016	COLI	EMILIA ROMAGNA	N.C.	III	3
08033017	CORTE BRUGNATELLA	EMILIA ROMAGNA	N.C.	III	3
08033018	CORTEMAGGIORE	EMILIA ROMAGNA	N.C.	III	3
08033019	FARINI	EMILIA ROMAGNA	N.C.	III	3
08033020	FERRIERE	EMILIA ROMAGNA	N.C.	III	3
08033021	FIORENZUOLA D'ARDA	EMILIA ROMAGNA	N.C.	III	3
08033022	GAZZOLA	EMILIA ROMAGNA	N.C.	N.C.	4
08033023	GOSSOLENGO	EMILIA ROMAGNA	N.C.	N.C.	4
08033024	GRAGNANO TREBBIENSE	EMILIA ROMAGNA	N.C.	N.C.	4
08033025	GROPPARELLO	EMILIA ROMAGNA	N.C.	III	3
08033026	LUGAGNANO VAL D'ARDA	EMILIA ROMAGNA	N.C.	III	3
08033027	MONTICELLI D'ONGINA	EMILIA ROMAGNA	N.C.	N.C.	4
08033028	MORFASSO	EMILIA ROMAGNA	N.C.	III	3
08033029	NIBBIANO	EMILIA ROMAGNA	N.C.	N.C.	4
08033030	OTTONE	EMILIA ROMAGNA	N.C.	III	3
08033031	PECORARA	EMILIA ROMAGNA	N.C.	III	3
08033032	PIACENZA	EMILIA ROMAGNA	N.C.	N.C.	4
08033033	PIANELLO VAL TIDONE	EMILIA ROMAGNA	N.C.	N.C.	4
08033034	PIOZZANO	EMILIA ROMAGNA	N.C.	N.C.	4
08033035	PODENZANO	EMILIA ROMAGNA	N.C.	III	3
08033036	PONTE DELL'OLIO	EMILIA ROMAGNA	N.C.	III	3
08033037	PONTENURE	EMILIA ROMAGNA	N.C.	III	3
08033038	RIVERGARO	EMILIA ROMAGNA	N.C.	III	3
08033039	ROTTOFRENO	EMILIA ROMAGNA	N.C.	N.C.	4
08033040	SAN GIORGIO PIACENTINO	EMILIA ROMAGNA	N.C.	III	3
08033041	SAN PIETRO IN CERRO	EMILIA ROMAGNA	N.C.	III	3
08033042	SARMATO	EMILIA ROMAGNA	N.C.	N.C.	4
08033043	TRAVO	EMILIA ROMAGNA	N.C.	III	3
08033044	VERNASCA	EMILIA ROMAGNA	N.C.	III	3
08033045	VIGOLZONE	EMILIA ROMAGNA	N.C.	III	3
08033046	VILLANOVA SULL'ARDA	EMILIA ROMAGNA	N.C.	III	3
08033047	ZERBA	EMILIA ROMAGNA	N.C.	III	3
08033048	ZIANO PIACENTINO	EMILIA ROMAGNA	N.C.	N.C.	4
08034001	ALBARETO	EMILIA ROMAGNA	N.C.	II	2
08034002	BARDI	EMILIA ROMAGNA	N.C.	II	2
08034003	BEDONIA	EMILIA ROMAGNA	N.C.	III	3
08034004	BERCETO	EMILIA ROMAGNA	N.C.	III	3
08034005	BORE	EMILIA ROMAGNA	N.C.	III	3
08034006	BORGO VAL DI TARO	EMILIA ROMAGNA	N.C.	II	2
08034007	BUSSETO	EMILIA ROMAGNA	N.C.	III	3
08034008	CALESTANO	EMILIA ROMAGNA	N.C.	III	3
08034009	COLLECCHIO	EMILIA ROMAGNA	N.C.	III	3
08034010	COLORNO	EMILIA ROMAGNA	N.C.	III	3
08034011	COMPIANO	EMILIA ROMAGNA	N.C.	II	2
08034012	CORNIGLIO	EMILIA ROMAGNA	N.C.	III	3
08034013	FELINO	EMILIA ROMAGNA	N.C.	III	3
08034014	FIDENZA	EMILIA ROMAGNA	N.C.	III	3
08034015	FONTANELLATO	EMILIA ROMAGNA	N.C.	III	3
08034016	FONTEVIVO	EMILIA ROMAGNA	N.C.	III	3
08034017	FORNOVO DI TARO	EMILIA ROMAGNA	N.C.	III	3
08034018	LANGHIRANO	EMILIA ROMAGNA	N.C.	III	3
08034019	LESIGNANO DÉBAGNI	EMILIA ROMAGNA	N.C.	III	3

IL CONTENUTO COMPLETO E' RISERVATO AGLI ABBONATI.

58685 4176529

TOSCANA

Identificativo ISTAT	Denominazione	Regione	Categoria Decreti 1984	Categoria proposta 1998	Zona ai sensi dell'ordinanza 2003
09045001	AULLA	TOSCANA	II	II	2
09045002	BAGNONE	TOSCANA	II	II	2
09045003	CARRARA	TOSCANA	II	III	2
09045004	CASOLA IN LUNIGIANA	TOSCANA	II	II	2
09045005	COMANO	TOSCANA	II	II	2
09045006	FILATTIERA	TOSCANA	II	II	2
09045007	FIVIZZANO	TOSCANA	II	II	2
09045008	FOSDINOVO	TOSCANA	II	III	2
09045009	LICCIANA NARDI	TOSCANA	II	II	2
09045010	MASSA	TOSCANA	II	III	2
09045011	MONTIGNOSO	TOSCANA	II	III	2
09045012	MULAZZO	TOSCANA	II	II	2
09045013	PODENZANA	TOSCANA	II	II	2
09045014	PONTREMOLI	TOSCANA	II	II	2
09045015	TRESANA	TOSCANA	II	II	2
09045016	VILLAFRANCA IN LUNIGIANA	TOSCANA	II	II	2
09045017	ZERI	TOSCANA	II	II	2
09046001	ALTOPASCIO	TOSCANA	N.C.	III	3
09046002	BAGNI DI LUCCA	TOSCANA	N.C.	III	3
09046003	BARGA	TOSCANA	II	II	2
09046004	BORGO A MOZZANO	TOSCANA	N.C.	III	3
09046005	CAMAIORE	TOSCANA	N.C.	III	3
09046006	CAMPORGIANO	TOSCANA	II	II	2
09046007	CAPANNORI	TOSCANA	N.C.	III	3
09046008	CAREGGINE	TOSCANA	II	II	2
09046009	CASTELNUOVO DI GARFAGNANA	TOSCANA	II	II	2
09046010	CASTIGLIONE DI GARFAGNANA	TOSCANA	II	II	2
09046011	COREGLIA ANTELMINELLI	TOSCANA	N.C.	III	3
09046012	FABBRICHE DI VALLICO	TOSCANA	II	III	2
09046013	FORTE DEI MARMI	TOSCANA	N.C.	III	3
09046014	FOSCIANDORA	TOSCANA	II	II	2
09046015	GALLICANO	TOSCANA	II	II	2
09046016	GIUNCUGNANO	TOSCANA	II	II	2
09046017	LUCCA	TOSCANA	N.C.	III	3
09046018	MASSAROSA	TOSCANA	N.C.	III	2
09046019	MINUCCIANO	TOSCANA	II	II	2
09046020	MOLAZZANA	TOSCANA	II	II	2
09046021	MONTECARLO	TOSCANA	N.C.	III	3
09046022	PESCAGLIA	TOSCANA	N.C.	III	3
09046023	PIAZZA AL SERCHIO	TOSCANA	II	II	2
09046024	PIETRASANTA	TOSCANA	N.C.	III	3
09046025	PIEVE FOSCIANA	TOSCANA	II	II	2
09046026	PORCARI	TOSCANA	N.C.	III	3
09046027	SAN ROMANO IN GARFAGNANA	TOSCANA	II	II	2
09046028	SERAVEZZA	TOSCANA	N.C.	III	3
09046029	SILLANO	TOSCANA	II	II	2
09046030	STAZZEMA	TOSCANA	N.C.	III	3
09046031	VAGLI SOTTO	TOSCANA	II	II	2
09046032	VERGEMOLI	TOSCANA	II	II	2
09046033	VIAREGGIO	TOSCANA	N.C.	III	3
09046034	VILLA BASILICA	TOSCANA	N.C.	III	3
09046035	VILLA COLLEMANDINA	TOSCANA	II	II	2
09047001	ABETONE	TOSCANA	N.C.	III	3
09047002	AGLIANA	TOSCANA	II	III	2
09047003	BUGGIANO	TOSCANA	N.C.	III	3
09047004	CUTIGLIANO	TOSCANA	N.C.	III	3
09047005	LAMPORECCHIO

IL CONTENUTO COMPLETO E' RISERVATO AGLI ABBONATI.

58685 4176530

UMBRIA

Identificativo ISTAT	Denominazione	Regione	Categoria Decreti 1984	Categoria proposta 1998	Zona ai sensi dell'ordinanza 2003
10054001	ASSISI	UMBRIA	II	II	2
10054002	BASTIA	UMBRIA	II	II	2
10054003	BETTONA	UMBRIA	II	II	2
10054004	BEVAGNA	UMBRIA	II	II	2
10054005	CAMPELLO SUL CLITUNNO	UMBRIA	II	I	1
10054006	CANNARA	UMBRIA	II	II	2
10054007	CASCIA	UMBRIA	II	I	1
10054008	CASTEL RITALDI	UMBRIA	II	II	2
10054009	CASTIGLIONE DEL LAGO	UMBRIA	II	III	2
10054010	CERRETO DI SPOLETO	UMBRIA	II	I	1
10054011	CITERNA	UMBRIA	II	II	2
10054012	CITTÀ DELLA PIEVE	UMBRIA	N.C.	III	3
10054013	CITTÀ DI CASTELLO	UMBRIA	II	II	2
10054014	COLLAZZONE	UMBRIA	II	III	2
10054015	CORCIANO	UMBRIA	II	III	2
10054016	COSTACCIARO	UMBRIA	II	II	2
10054017	DERUTA	UMBRIA	II	III	2
10054018	FOLIGNO

IL CONTENUTO COMPLETO E' RISERVATO AGLI ABBONATI.

58685 4176531

MARCHE

Identificativo ISTAT	Denominazione	Regione	Categoria Decreti 1984	Categoria proposta 1998	Zona ai sensi dell'ordinanza 2003
11041001	ACQUALAGNA	MARCHE	II	II	2
11041002	APECCHIO	MARCHE	II	II	2
11041003	AUDITORE	MARCHE	II	II	2
11041004	BARCHI	MARCHE	II	II	2
11041005	BELFORTE ALL'ISAURO	MARCHE	II	II	2
11041006	BORGO PACE	MARCHE	II	II	2
11041007	CAGLI	MARCHE	II	II	2
11041008	CANTIANO	MARCHE	II	II	2
11041009	CARPEGNA	MARCHE	II	II	2
11041010	CARTOCETO	MARCHE	II	II	2
11041011	CASTELDELCI	MARCHE	II	II	2
11041012	COLBORDOLO	MARCHE	II	II	2
11041013	FANO	MARCHE	II	II	2
11041014	FERMIGNANO	MARCHE	II	II	2
11041015	FOSSOMBRONE	MARCHE	II	II	2
11041016	FRATTE ROSA	MARCHE	II	II	2
11041017	FRONTINO	MARCHE	II	II	2
11041018	FRONTONE	MARCHE	II	II	2
11041019	GABICCE MARE	MARCHE	II	II	2
11041020	GRADARA	MARCHE	II	II	2
11041021	ISOLA DEL PIANO	MARCHE	II	II	2
11041022	LUNANO	MARCHE	II	II	2
11041023	MACERATA FELTRIA	MARCHE	II	II	2
11041024	MAIOLO	MARCHE	II	II	2
11041025	MERCATELLO SUL METAURO	MARCHE	II	II	2
11041026	MERCATINO CONCA	MARCHE	II	II	2
11041027	MOMBAROCCIO	MARCHE	II	II	2
11041028	MONDAVIO	MARCHE	II	II	2
11041029	MONDOLFO	MARCHE	II	II	2
11041030	MONTECALVO IN FOGLIA	MARCHE	II	II	2
11041031	MONTE CERIGNONE	MARCHE	II	II	2
11041032	MONTECICCARDO	MARCHE	II	II	2
11041033	MONTECOPIOLO	MARCHE	II	II	2
11041034	MONTEFELCINO	MARCHE	II	II	2
11041035	MONTEGRIMANO	MARCHE	II	II	2
11041036	MONTELABBATE	MARCHE	II	II	2
11041037	MONTEMAGGIORE AL METAURO	MARCHE	II	II	2
11041038	MONTE PORZIO	MARCHE	II	II	2
11041039	NOVAFELTRIA	MARCHE	II	II	2
11041040	ORCIANO DI PESARO	MARCHE	II	II	2
11041041	PEGLIO	MARCHE	II	II	2
11041042	PENNABILLI	MARCHE	II	II	2
11041043	PERGOLA	MARCHE	II	II	2
11041044	PESARO	MARCHE	II	II	2
11041045	PETRIANO	MARCHE	II	II	2
11041046	PIAGGE	MARCHE	II	II	2
11041047	PIANDIMELETO	MARCHE	II	II	2
11041048	PIETRARUBBIA	MARCHE	II	II	2
11041049

IL CONTENUTO COMPLETO E' RISERVATO AGLI ABBONATI.

58685 4176532

LAZIO

Identificativo ISTAT	Denominazione	Regione	Categoria Decreti 1984	Categoria proposta 1998	Zona ai sensi dell'ordinanza 2003
12056001	ACQUAPENDENTE	LAZIO	II	III	2
12056002	ARLENA DI CASTRO	LAZIO	N.C.	III	3
12056003	BAGNOREGIO	LAZIO	N.C.	III	3
12056004	BARBARANO ROMANO	LAZIO	N.C.	III	3
12056005	BASSANO ROMANO	LAZIO	N.C.	III	3
12056006	BASSANO IN TEVERINA	LAZIO	N.C.	III	3
12056007	BLERA	LAZIO	N.C.	III	3
12056008	BOLSENA	LAZIO	N.C.	III	3
12056009	BOMARZO	LAZIO	N.C.	III	3
12056010	CALCATA	LAZIO	N.C.	III	3
12056011	CANEPINA	LAZIO	N.C.	III	3
12056012	CANINO	LAZIO	N.C.	III	3
12056013	CAPODIMONTE	LAZIO	N.C.	III	3
12056014	CAPRANICA	LAZIO	N.C.	III	3
12056015	CAPRAROLA	LAZIO	N.C.	III	3
12056016	CARBOGNANO	LAZIO	N.C.	III	3
12056017	CASTEL SANT'ELIA	LAZIO	N.C.	III	3
12056018	CASTIGLIONE IN TEVERINA	LAZIO	N.C.	III	3
12056019	CELLENO	LAZIO	N.C.	III	3
12056020	CELLERE	LAZIO	N.C.	III	3
12056021	CIVITA CASTELLANA	LAZIO	N.C.	III	3
12056022	CIVITELLA D'AGLIANO	LAZIO	N.C.	III	3
12056023	CORCHIANO	LAZIO	N.C.	III	3
12056024	FABRICA DI ROMA	LAZIO	N.C.	III	3
12056025	FALERIA	LAZIO	N.C.	III	3
12056026	FARNESE	LAZIO	N.C.	III	3
12056027	GALLESE	LAZIO	N.C.	III	3
12056028	GRADOLI	LAZIO	N.C.	III	3
12056029	GRAFFIGNANO	LAZIO	N.C.	III	3
12056030	GROTTE DI CASTRO	LAZIO	II	III	2
12056031	ISCHIA DI CASTRO	LAZIO	N.C.	III	3
12056032	LATERA	LAZIO	N.C.	III	3
12056033	LUBRIANO	LAZIO	N.C.	III	3
12056034	MARTA	LAZIO	N.C.	III	3
12056035	MONTALTO DI CASTRO	LAZIO	N.C.	N.C.	4
12056036	MONTEFIASCONE	LAZIO	N.C.	III	3
12056037	MONTE ROMANO	LAZIO	N.C.	III	3
12056038	MONTEROSI	LAZIO	N.C.	III	3
12056039	NEPI	LAZIO	N.C.	III	3
12056040	ONANO	LAZIO	II	III	2
12056041	ORIOLO ROMANO	LAZIO	N.C.	III	3
12056042	ORTE	LAZIO	N.C.	III	3
12056043	PIANSANO	LAZIO	N.C.	III	3
12056044	PROCENO	LAZIO	II	III	2
12056045	RONCIGLIONE	LAZIO	N.C.	III	3
12056046	VILLA SAN GIOVANNI IN TUSCIA	LAZIO	N.C.	III	3
12056047	SAN LORENZO NUOVO	LAZIO	II	III	2
12056048	SORIANO NEL CIMINO	LAZIO	N.C.	III	3
12056049	SUTRI	LAZIO	N.C.	III	3
12056050	TARQUINIA	LAZIO	N.C.	III	3
12056051	TESSENNANO	LAZIO	N.C.	III	3
12056052	TUSCANIA	LAZIO	N.C.	III	3
12056053	VALENTANO	LAZIO	N.C.	III	3
12056054	VALLERANO	LAZIO	N.C.	III	3
12056055	VASANELLO	LAZIO	N.C.	III	3
12056056	VEJANO	LAZIO	N.C.	III	3
12056057	VETRALLA	LAZIO	N.C.	III	3
12056058	VIGNANELLO	LAZIO	N.C.	III	3
12056059	VITERBO	LAZIO	N.C.	III	3
12056060	VITORCHIANO	LAZIO	N.C.	III	3
12057001	ACCUMOLI	LAZIO	II	I	1
12057002	AMATRICE	LAZIO	II	I	1
12057003	ANTRODOCO	LAZIO	II	I	1
12057004	ASCREA	LAZIO	II	II	2
12057005	BELMONTE IN SABINA	LAZIO	II	II	2
12057006	BORBONA	LAZIO	II	I	1
12057007	BORGOROSE	LAZIO	I	I	1
12057008	BORGO VELINO	LAZIO	II	II	2
12057009	CANTALICE	LAZIO	II	II	2
12057010	CANTALUPO IN SABINA	LAZIO	II	III	2
12057011	CASAPROTA	LAZIO	II	II	2
12057012	CASPERIA	LAZIO	II	II	2
12057013	CASTEL DI TORA	LAZIO	II	II	2
12057014	CASTELNUOVO DI FARFA	LAZIO	II	III	2
12057015	CASTEL SANT'ANGELO

IL CONTENUTO COMPLETO E' RISERVATO AGLI ABBONATI.

58685 4176533

ABRUZZO

Identificativo ISTAT	Denominazione	Regione	Categoria Decreti 1984	Categoria proposta 1998	Zona ai sensi dell'ordinanza 2003
13066001	ACCIANO	ABRUZZO	II	II	2
13066002	AIELLI	ABRUZZO	I	I	1
13066003	ALFEDENA	ABRUZZO	II	II	2
13066004	ANVERSA DEGLI ABRUZZI	ABRUZZO	I	II	1
13066005	ATELETA	ABRUZZO	I	II	1
13066006	AVEZZANO	ABRUZZO	I	I	1
13066007	BALSORANO	ABRUZZO	I	I	1
13066008	BARETE	ABRUZZO	II	I	1
13066009	BARISCIANO	ABRUZZO	II	II	2
13066010	BARREA	ABRUZZO	II	II	2
13066011	BISEGNA	ABRUZZO	I	II	1
13066012	BUGNARA	ABRUZZO	I	II	1
13066013	CAGNANO AMITERNO	ABRUZZO	II	I	1
13066014	CALASCIO	ABRUZZO	II	II	2
13066015	CAMPO DI GIOVE	ABRUZZO	I	II	1
13066016	CAMPOTOSTO	ABRUZZO	II	II	2
13066017	CANISTRO	ABRUZZO	I	I	1
13066018	CANSANO	ABRUZZO	I	II	1
13066019	CAPESTRANO	ABRUZZO	II	II	2
13066020	CAPISTRELLO	ABRUZZO	I	I	1
13066021	CAPITIGNANO	ABRUZZO	II	I	1
13066022	CAPORCIANO	ABRUZZO	II	II	2
13066023	CAPPADOCIA	ABRUZZO	II	II	2
13066024	CARAPELLE CALVISIO	ABRUZZO	II	II	2
13066025	CARSOLI	ABRUZZO	II	II	2
13066026	CASTEL DEL MONTE	ABRUZZO	II	II	2
13066027	CASTEL DI IERI	ABRUZZO	I	II	1
13066028	CASTEL DI SANGRO	ABRUZZO	I	II	1
13066029	CASTELLAFIUME	ABRUZZO	I	II	1
13066030	CASTELVECCHIO CALVISIO	ABRUZZO	II	II	2
13066031	CASTELVECCHIO SUBEQUO	ABRUZZO	I	II	1
13066032	CELANO	ABRUZZO	I	I	1
13066033	CERCHIO	ABRUZZO	I	I	1
13066034	CIVITA D'ANTINO	ABRUZZO	I	I	1
13066035	CIVITELLA ALFEDENA	ABRUZZO	II	II	2
13066036	CIVITELLA ROVETO	ABRUZZO	I	I	1
13066037	COCULLO	ABRUZZO	I	II	1
13066038	COLLARMELE	ABRUZZO	I	I	1
13066039	COLLELONGO	ABRUZZO	I	I	1
13066040	COLLEPIETRO	ABRUZZO	II	II	2
13066041	CORFINIO	ABRUZZO	I	II	1
13066042	FAGNANO ALTO	ABRUZZO	II	II	2
13066043	FONTECCHIO	ABRUZZO	II	II	2
13066044	FOSSA	ABRUZZO	II	II	2
13066045	GAGLIANO ATERNO	ABRUZZO	II	II	2
13066046	GIOIA DEI MARSI	ABRUZZO	I	I	1
13066047	GORIANO SICOLI	ABRUZZO	I	II	1
13066048	INTRODACQUA	ABRUZZO	I	II	1
13066049	L'AQUILA	ABRUZZO	II	II	2
13066050	LECCE NEI MARSI	ABRUZZO	I	I	1
13066051	LUCO DEI MARSI	ABRUZZO	I	I	1
13066052	LUCOLI	ABRUZZO	II	II	2
13066053	MAGLIANO DÉ MARSI	ABRUZZO	I	I	1
13066054	MASSA D'ALBE	ABRUZZO	I	I	1
13066055	MOLINA ATERNO	ABRUZZO	II	II	2
13066056	MONTEREALE	ABRUZZO	II	I	1
13066057	MORINO	ABRUZZO	I	I	1
13066058	NAVELLI	ABRUZZO	II	II	2
13066059	OCRE	ABRUZZO	II	II	2
13066060	OFENA	ABRUZZO	II	II	2

IL CONTENUTO COMPLETO E' RISERVATO AGLI ABBONATI.

58685 4176534

MOLISE

Identificativo ISTAT	Denominazione	Regione	Categoria Decreti 1984	Categoria proposta 1998	Zona ai sensi dell'ordinanza 2003
14070001	ACQUAVIVA COLLECROCE	MOLISE	N.C.	III	3
14070002	BARANELLO	MOLISE	II	I	1
14070003	BOJANO	MOLISE	II	I	1
14070004	BONEFRO	MOLISE	N.C.	II	2
14070005	BUSSO	MOLISE	II	II	2
14070006	CAMPOBASSO	MOLISE	II	II	2
14070007	CAMPOCHIARO	MOLISE	II	I	1
14070008	CAMPODIPIETRA	MOLISE	II	II	2
14070009	CAMPOLIETO	MOLISE	II	II	2
14070010	CAMPOMARINO	MOLISE	N.C.	III	3
14070011	CASACALENDA	MOLISE	N.C.	II	2
14070012	CASALCIPRANO	MOLISE	II	II	2
14070013	CASTELBOTTACCIO	MOLISE	II	II	2
14070014	CASTELLINO DEL BIFERNO	MOLISE	I	II	1
14070015	CASTELMAURO	MOLISE	N.C.	II	2
14070016	CASTROPIGNANO	MOLISE	II	II	2
14070017	CERCEMAGGIORE	MOLISE	II	I	1
14070018	CERCEPICCOLA	MOLISE	II	I	1
14070019	CIVITACAMPOMARANO	MOLISE	N.C.	II	2
14070020	COLLE D'ANCHISE	MOLISE	II	I	1
14070021	COLLETORTO	MOLISE	N.C.	II	2
14070022	DURONIA	MOLISE	II	II	2
14070023	FERRAZZANO	MOLISE	II	II	2
14070024	FOSSALTO	MOLISE	II	II	2
14070025	GAMBATESA	MOLISE	II	II	2
14070026	GILDONE	MOLISE	II	II	2
14070027

IL CONTENUTO COMPLETO E' RISERVATO AGLI ABBONATI.

58685 4176535

CAMPANIA

Identificativo ISTAT	Denominazione	Regione	Categoria Decreti 1984	Categoria proposta 1998	Zona ai sensi dell'ordinanza 2003
15061001	AILANO	CAMPANIA	II	II	2
15061002	ALIFE	CAMPANIA	II	II	2
15061003	ALVIGNANO	CAMPANIA	II	II	2
15061004	ARIENZO	CAMPANIA	II	II	2
15061005	AVERSA	CAMPANIA	III	II	2
15061006	BAIA E LATINA	CAMPANIA	II	II	2
15061007	BELLONA	CAMPANIA	II	II	2
15061008	CAIANELLO	CAMPANIA	II	II	2
15061009	CAIAZZO	CAMPANIA	II	II	2
15061010	CALVI RISORTA	CAMPANIA	II	II	2
15061011	CAMIGLIANO	CAMPANIA	II	II	2
15061012	CANCELLO ED ARNONE	CAMPANIA	N.C.	III	3
15061013	CAPODRISE	CAMPANIA	III	II	2
15061014	CAPRIATI A VOLTURNO	CAMPANIA	II	II	2
15061015	CAPUA	CAMPANIA	II	II	2
15061016	CARINARO	CAMPANIA	N.C.	II	2
15061017	CARINOLA	CAMPANIA	II	II	2
15061018	CASAGIOVE	CAMPANIA	II	II	2
15061019	CASAL DI PRINCIPE	CAMPANIA	N.C.	II	2
15061020	CASALUCE	CAMPANIA	N.C.	II	2
15061021	CASAPULLA	CAMPANIA	II	II	2
15061022	CASERTA	CAMPANIA	II	II	2
15061023	CASTEL CAMPAGNANO	CAMPANIA	II	II	2
15061024	CASTEL DI SASSO	CAMPANIA	II	II	2
15061025	CASTELLO DEL MATESE	CAMPANIA	II	I	1
15061026	CASTEL MORRONE	CAMPANIA	II	II	2
15061027	CASTEL VOLTURNO	CAMPANIA	N.C.	III	3
15061028	CERVINO	CAMPANIA	II	II	2
15061029	CESA	CAMPANIA	III	II	2
15061030	CIORLANO	CAMPANIA	II	II	2
15061031	CONCA DELLA CAMPANIA	CAMPANIA	II	II	2
15061032	CURTI	CAMPANIA	II	II	2
15061033	DRAGONI	CAMPANIA	II	II	2
15061034	FONTEGRECA	CAMPANIA	II	II	2
15061035	FORMICOLA	CAMPANIA	II	II	2
15061036	FRANCOLISE	CAMPANIA	N.C.	II	2
15061037	FRIGNANO	CAMPANIA	N.C.	II	2
15061038	GALLO MATESE	CAMPANIA	II	II	2
15061039	GALLUCCIO	CAMPANIA	II	II	2
15061040	GIANO VETUSTO	CAMPANIA	II	II	2
15061041	GIOIA SANNITICA	CAMPANIA	II	I	1
15061042	GRAZZANISE	CAMPANIA	N.C.	II	2
15061043	GRICIGNANO DI AVERSA	CAMPANIA	III	II	2
15061044	LETINO	CAMPANIA	II	II	2
15061045	LIBERI	CAMPANIA	II	II	2
15061046	LUSCIANO	CAMPANIA	N.C.	II	2
15061047	MACERATA CAMPANIA	CAMPANIA	II	II	2
15061048	MADDALONI	CAMPANIA	II	II	2
15061049	MARCIANISE	CAMPANIA	III	II	2
15061050	MARZANO APPIO	CAMPANIA	II	II	2
15061051	MIGNANO MONTE LUNGO	CAMPANIA	II	II	2
15061052	MONDRAGONE	CAMPANIA	N.C.	III	3
15061053	ORTA DI ATELLA	CAMPANIA	III	II	2
15061054	PARETE	CAMPANIA	N.C.	II	2
15061055	PASTORANO	CAMPANIA	II	II	2
15061056	PIANA DI MONTE VERNA	CAMPANIA	II	II	2
15061057	PIEDIMONTE MATESE	CAMPANIA	II	I	1
15061058	PIETRAMELARA	CAMPANIA	II	II	2
15061059	PIETRAVAIRANO	CAMPANIA	II	II	2
15061060	PIGNATARO MAGGIORE	CAMPANIA	II	II	2
15061061	PONTELATONE	CAMPANIA	II	II	2
15061062	PORTICO DI CASERTA	CAMPANIA	II	II	2
15061063	PRATA SANNITA	CAMPANIA	II	II	2
15061064	PRATELLA	CAMPANIA	II	II	2
15061065	PRESENZANO	CAMPANIA	II	II	2
15061066	RAVISCANINA	CAMPANIA	II	II	2
15061067	RECALE	CAMPANIA	II	II	2
15061068	RIARDO	CAMPANIA	II	II	2
15061069	ROCCA D'EVANDRO	CAMPANIA	II	II	2
15061070	ROCCAMONFINA	CAMPANIA	II	II	2
15061071	ROCCAROMANA	CAMPANIA	II	II	2
15061072	ROCCHETTA E CROCE	CAMPANIA	II	II	2
15061073	RUVIANO	CAMPANIA	II	II	2
15061074	SAN CIPRIANO D'AVERSA	CAMPANIA	N.C.	II	2
15061075	SAN FELICE A CANCELLO	CAMPANIA	II	II	2
15061076	SAN GREGORIO MATESE	CAMPANIA	II	I	1
15061077	SAN MARCELLINO	CAMPANIA	N.C.	II	2
15061078	SAN NICOLA LA STRADA	CAMPANIA	II	II	2
15061079	SAN PIETRO INFINE	CAMPANIA	II	II	2
15061080	SAN POTITO SANNITICO	CAMPANIA	II	I	1
15061081	SAN PRISCO	CAMPANIA	II	II	2
15061082	SANTA MARIA A VICO	CAMPANIA	II	II	2
15061083	SANTA MARIA CAPUA VETERE	CAMPANIA	II	II	2
15061084	SANTA MARIA LA FOSSA	CAMPANIA	N.C.	II	2
15061085	SAN TAMMARO	CAMPANIA	III	II	2
15061086	SANT'ANGELO D'ALIFE	CAMPANIA	II	II	2
15061087	SANT'ARPINO	CAMPANIA	III	II	2
15061088	SESSA AURUNCA	CAMPANIA	II	II	2
15061089	SPARANISE	CAMPANIA	II	II	2
15061090	SUCCIVO	CAMPANIA	III	II	2
15061091	TEANO	CAMPANIA	II	II	2
15061092	TEVEROLA	CAMPANIA	III	II	2
15061093	TORA E PICCILLI	CAMPANIA	II	II	2
15061094	TRENTOLA-DUCENTA	CAMPANIA	N.C.	II	2
15061095	VAIRANO PATENORA	CAMPANIA	II	II	2
15061096	VALLE AGRICOLA	CAMPANIA	II	II	2
15061097	VALLE DI MADDALONI	CAMPANIA	II	II	2
15061098	VILLA DI BRIANO	CAMPANIA	N.C.	II	2
15061099	VILLA LITERNO	CAMPANIA	N.C.	II	2
15061100	VITULAZIO	CAMPANIA	II	II	2
15061101	FALCIANO DEL MASSICO	CAMPANIA	N.C.	II	2
15061102	CELLOLE	CAMPANIA	II	II	2
15061103	CASAPESENNA	CAMPANIA	N.C.	II	2
15061104	SAN MARCO EVANGELISTA	CAMPANIA	II	II	2
15062001	AIROLA	CAMPANIA	II	II	2
15062002	AMOROSI	CAMPANIA	II	II	2
15062003	APICE	CAMPANIA	I	I	1
15062004	APOLLOSA	CAMPANIA	II	I	1
15062005	ARPAIA	CAMPANIA	II	II	2

IL CONTENUTO COMPLETO E' RISERVATO AGLI ABBONATI.

58685 4176536

PUGLIA

Identificativo ISTAT	Denominazione	Regione	Categoria Decreti 1984	Categoria proposta 1998	Zona ai sensi dell'ordinanza 2003
16071001	ACCADIA	PUGLIA	I	II	1
16071002	ALBERONA	PUGLIA	II	II	2
16071003	ANZANO DI PUGLIA	PUGLIA	I	I	1
16071004	APRICENA	PUGLIA	II	II	2
16071005	ASCOLI SATRIANO	PUGLIA	I	II	1
16071006	BICCARI	PUGLIA	II	II	2
16071007	BOVINO	PUGLIA	I	II	1
16071008	CAGNANO VARANO	PUGLIA	II	II	2
16071009	CANDELA	PUGLIA	I	II	1
16071010	CARAPELLE	PUGLIA	II	II	2
16071011	CARLANTINO	PUGLIA	III	II	2
16071012	CARPINO	PUGLIA	II	II	2
16071013	CASALNUOVO MONTEROTARO	PUGLIA	II	II	2
16071014	CASALVECCHIO DI PUGLIA	PUGLIA	II	II	2
16071015	CASTELLUCCIO DEI SAURI	PUGLIA	II	II	2
16071016	CASTELLUCCIO VALMAGGIORE	PUGLIA	II	II	2
16071017	CASTELNUOVO DELLA DAUNIA	PUGLIA	II	II	2
16071018	CELENZA VALFORTORE	PUGLIA	III	II	2
16071019	CELLE DI SAN VITO	PUGLIA	II	II	2
16071020	CERIGNOLA	PUGLIA	II	II	2
16071021	CHIEUTI	PUGLIA	II	II	2
16071022	DELICETO	PUGLIA	I	II	1
16071023	FAETO	PUGLIA	II	II	2
16071024	FOGGIA	PUGLIA	II	II	2
16071025	ISCHITELLA	PUGLIA	II	II	2
16071026	ISOLE TREMITI	PUGLIA	II	III	2
16071027	LESINA	PUGLIA	II	II	2
16071028	LUCERA	PUGLIA	II	II	2
16071029	MANFREDONIA	PUGLIA	II	II	2
16071030	MARGHERITA DI SAVOIA	PUGLIA	II	III	2
16071031	MATTINATA	PUGLIA	II	II	2
16071032	MONTELEONE DI PUGLIA	PUGLIA	I	II	1
16071033	MONTE SANT'ANGELO	PUGLIA	II	II	2
16071034	MOTTA MONTECORVINO	PUGLIA	II	II	2
16071035	ORSARA DI PUGLIA	PUGLIA	II	II	2
16071036	ORTA NOVA	PUGLIA	II	II	2
16071037	PANNI	PUGLIA	I	II	1
16071038	PESCHICI	PUGLIA	II	III	2
16071039	PIETRAMONTECORVINO	PUGLIA	II	II	2
16071040	POGGIO IMPERIALE	PUGLIA	II	II	2
16071041	RIGNANO GARGANICO	PUGLIA	II	II	2
16071042	ROCCHETTA SANT'ANTONIO	PUGLIA	I	II	1
16071043	RODI GARGANICO	PUGLIA	II	II	2
16071044	ROSETO VALFORTORE	PUGLIA	II	II	2
16071045	SAN FERDINANDO DI PUGLIA	PUGLIA	II	III	2
16071046	SAN GIOVANNI ROTONDO	PUGLIA	II	II	2
16071047	SAN MARCO IN LAMIS	PUGLIA	II	II	2
16071048	SAN MARCO LA CATOLA	PUGLIA	II	II	2
16071049	SANNICANDRO GARGANICO	PUGLIA	II	II	2
16071050	SAN PAOLO DI CIVITATE	PUGLIA	II	II	2
16071051	SAN SEVERO	PUGLI

IL CONTENUTO COMPLETO E' RISERVATO AGLI ABBONATI.

58685 4176537

BASILICATA

Identificativo ISTAT	Denominazione	Regione	Categoria Decreti 1984	Categoria proposta 1998	Zona ai sensi dell'ordinanza 2003
17076001	ABRIOLA	BASILICATA	II	I	1
17076002	ACERENZA	BASILICATA	II	II	2
17076003	ALBANO DI LUCANIA	BASILICATA	II	II	2
17076004	ANZI	BASILICATA	II	I	1
17076005	ARMENTO	BASILICATA	II	I	1
17076006	ATELLA	BASILICATA	I	I	1
17076007	AVIGLIANO	BASILICATA	II	I	1
17076008	BALVANO	BASILICATA	II	I	1
17076009	BANZI	BASILICATA	II	II	2
17076010	BARAGIANO	BASILICATA	II	I	1
17076011	BARILE	BASILICATA	I	I	1
17076012	BELLA	BASILICATA	II	I	1
17076013	BRIENZA	BASILICATA	II	I	1
17076014	BRINDISI MONTAGNA	BASILICATA	II	II	2
17076015	CALVELLO	BASILICATA	II	I	1
17076016	CALVERA	BASILICATA	II	II	2
17076017	CAMPOMAGGIORE	BASILICATA	II	II	2
17076018	CANCELLARA	BASILICATA	II	II	2
17076019	CARBONE	BASILICATA	II	II	2
17076020	SAN PAOLO ALBANESE	BASILICATA	II	II	2
17076021	CASTELGRANDE	BASILICATA	II	I	1
17076022	CASTELLUCCIO INFERIORE	BASILICATA	II	II	2
17076023	CASTELLUCCIO SUPERIORE	BASILICATA	II	II	2
17076024	CASTELMEZZANO	BASILICATA	II	II	2
17076025	CASTELSARACENO	BASILICATA	II	I	1

IL CONTENUTO COMPLETO E' RISERVATO AGLI ABBONATI.

58685 4176538

CALABRIA

Identificativo ISTAT	Denominazione	Regione	Categoria Decreti 1984	Categoria proposta 1998	Zona ai sensi dell'ordinanza 2003
18078001	ACQUAFORMOSA	CALABRIA	II	II	2
18078002	ACQUAPPESA	CALABRIA	II	II	2
18078003	ACRI	CALABRIA	II	II	2
18078004	AIELLO CALABRO	CALABRIA	II	I	1
18078005	AIETA	CALABRIA	II	II	2
18078006	ALBIDONA	CALABRIA	II	III	2
18078007	ALESSANDRIA DEL CARRETTO	CALABRIA	II	II	2
18078008	ALTILIA	CALABRIA	II	I	1
18078009	ALTOMONTE	CALABRIA	II	II	2
18078010	AMANTEA	CALABRIA	II	I	1
18078011	AMENDOLARA	CALABRIA	II	III	2
18078012	APRIGLIANO	CALABRIA	II	I	1
18078013	BELMONTE CALABRO	CALABRIA	II	I	1
18078014	BELSITO	CALABRIA	II	I	1
18078015	BELVEDERE MARITTIMO	CALABRIA	II	II	2
18078016	BIANCHI	CALABRIA	II	I	1
18078017	BISIGNANO	CALABRIA	II	I	1
18078018	BOCCHIGLIERO	CALABRIA	II	II	2
18078019	BONIFATI	CALABRIA	II	II	2
18078020	BUONVICINO	CALABRIA	II	II	2
18078021	CALOPEZZATI	CALABRIA	II	II	2
18078022	CALOVETO	CALABRIA	II	II	2
18078023	CAMPANA	CALABRIA	II	II	2
18078024	CANNA	CALABRIA	II	III	2
18078025	CARIATI	CALABRIA	II	II	2
18078026	CAROLEI	CALABRIA	II	I	1
18078027	CARPANZANO	CALABRIA	II	I	1
18078028	CASOLE BRUZIO	CALABRIA	II	I	1
18078029	CASSANO ALLO IONIO	CALABRIA	II	II	2
18078030	CASTIGLIONE COSENTINO	CALABRIA	II	I	1
18078031	CASTROLIBERO	CALABRIA	II	I	1
18078032	CASTROREGIO	CALABRIA	II	III	2
18078033	CASTROVILLARI	CALABRIA	II	II	2
18078034	CELICO	CALABRIA	II	I	1
18078035	CELLARA	CALABRIA	II	I	1
18078036	CERCHIARA DI CALABRIA	CALABRIA	II	II	2
18078037	CERISANO	CALABRIA	II	I	1
18078038	CERVICATI	CALABRIA	II	I	1
18078039	CERZETO	CALABRIA	II	I	1
18078040	CETRARO	CALABRIA	II	II	2
18078041	CIVITA	CALABRIA	II	II	2
18078042	CLETO	CALABRIA	II	I	1
18078043	COLOSIMI	CALABRIA	II	I	1
18078044	CORIGLIANO CALABRO	CALABRIA	II	II	2
18078045	COSENZA	CALABRIA	II	I	1
18078046	CROPALATI	CALABRIA	II	II	2
18078047	CROSIA	CALABRIA	II	II	2
18078048	DIAMANTE	CALABRIA	II	II	2
18078049	DIPIGNANO	CALABRIA	II	I	1
18078050	DOMANICO	CALABRIA	II	I	1
18078051	FAGNANO CASTELLO	CALABRIA	II	II	2
18078052	FALCONARA ALBANESE	CALABRIA	II	I	1
18078053	FIGLINE VEGLIATURO	CALABRIA	II	I	1
18078054	FIRMO	CALABRIA	II	II	2
18078055	FIUMEFREDDO BRUZIO	CALABRIA	II	I	1
18078056	FRANCAVILLA MARITTIMA	CALABRIA	II	II	2
18078057	FRASCINETO	CALABRIA	II	II	2
18078058	FUSCALDO	CALABRIA	II	II	2
18078059	GRIMALDI	CALABRIA	II	I	1
18078060	GRISOLIA	CALABRIA	II	II	2
18078061	GUARDIA PIEMONTESE	CALABRIA	II	II	2
18078062	LAGO	CALABRIA	II	I	1
18078063	LAINO BORGO	CALABRIA	II	II	2
18078064	LAINO CASTELLO	CALABRIA	II	II	2
18078065	LAPPANO	CALABRIA	II	I	1
18078066	LATTARICO	CALABRIA	II	I	1
18078067	LONGOBARDI	CALABRIA	II	I	1
18078068	LONGOBUCCO	CALABRIA	II	II	2
18078069	LUNGRO	CALABRIA	II	II	2
18078070	LUZZI	CALABRIA	II	I	1
18078071	MAIERÀ	CALABRIA	II	II	2
18078072	MALITO	CALABRIA	II	I	1
18078073	MALVITO	CALABRIA	II	II	2
18078074	MANDATORICCIO	CALABRIA	II	II	2
18078075	MANGONE	CALABRIA	II	I	1
18078076	MARANO MARCHESATO	CALABRIA	II	I	1
18078077	MARANO PRINCIPATO	CALABRIA	II	I	1
18078078	MARZI	CALABRIA	II	I	1
18078079	MENDICINO	CALABRIA	II	I	1
18078080	MONGRASSANO	CALABRIA	II	I	1
18078081	MONTALTO UFFUGO	CALABRIA	II

IL CONTENUTO COMPLETO E' RISERVATO AGLI ABBONATI.

58685 4176539

SICILIA

Identificativo ISTAT	Denominazione	Regione	Categoria Decreti 1984	Categoria proposta 1998	Zona ai sensi dell'ordinanza 2003
19081001	ALCAMO	SICILIA	II	III	2
19081002	BUSETO PALIZZOLO	SICILIA	II	N.C.	2
19081003	CALATAFIMI	SICILIA	II	N.C.	2
19081004	CAMPOBELLO DI MAZARA	SICILIA	II	N.C.	2
19081005	CASTELLAMMARE DEL GOLFO	SICILIA	II	N.C.	2
19081006	CASTELVETRANO	SICILIA	II	III	2
19081007	CUSTONACI	SICILIA	II	N.C.	2
19081008	ERICE	SICILIA	II	N.C.	2
19081009	FAVIGNANA	SICILIA	II	N.C.	2
19081010	GIBELLINA	SICILIA	I	III	1
19081011	MARSALA	SICILIA	II	N.C.	2
19081012	MAZARA DEL VALLO	SICILIA	II	N.C.	2
19081013	PACECO	SICILIA	II	N.C.	2
19081014	PANTELLERIA	SICILIA	N.C.	N.C.	4
19081015	PARTANNA	SICILIA	I	III	1
19081016	POGGIOREALE	SICILIA	I	III	1
19081017	SALAPARUTA	SICILIA	I	III	1
19081018	SALEMI	SICILIA	I	III	1
19081019	SANTA NINFA	SICILIA	I	III	1
19081020	SAN VITO LO CAPO	SICILIA	II	N.C.	2
19081021	TRAPANI	SICILIA	II	N.C.	2
19081022	VALDERICE	SICILIA	II	N.C.	2
19081023	VITA	SICILIA	II	N.C.	2
19081024	PETROSINO	SICILIA	II	N.C.	2
19082001	ALIA	SICILIA	II	N.C.	2
19082002	ALIMENA	SICILIA	II	III	2
19082003	ALIMINUSA	SICILIA	II	III	2
19082004	ALTAVILLA MILICIA	SICILIA	II	III	2
19082005	ALTOFONTE	SICILIA	II	III	2
19082006	BAGHERIA	SICILIA	II	III	2
19082007	BALESTRATE	SICILIA	II	III	2
19082008	BAUCINA	SICILIA	II	III	2
19082009	BELMONTE MEZZAGNO	SICILIA	II	III	2
19082010	BISACQUINO	SICILIA	II	III	2
19082011	BOLOGNETTA	SICILIA	II	III	2
19082012	BOMPIETRO	SICILIA	II	III	2
19082013	BORGETTO	SICILIA	II	III	2
19082014	CACCAMO	SICILIA	II	III	2
19082015	CALTAVUTURO	SICILIA	II	III	2
19082016	CAMPOFELICE DI FITALIA	SICILIA	II	N.C.	2
19082017	CAMPOFELICE DI ROCCELLA	SICILIA	II	III	2
19082018	CAMPOFIORITO	SICILIA	II	III	2
19082019	CAMPOREALE	SICILIA	II	III	2
19082020	CAPACI	SICILIA	II	III	2
19082021	CARINI	SICILIA	II	III	2
19082022	CASTELBUONO	SICILIA	II	III	2
19082023	CASTELDACCIA	SICILIA	II	III	2
19082024	CASTELLANA SICULA	SICILIA	II	III	2
19082025	CASTRONUOVO DI SICILIA	SICILIA	II	N.C.	2
19082026	CEFALÀ DIANA	SICILIA	II	III	2
19082027	CEFALÙ	SICILIA	II	III	2
19082028	CERDA	SICILIA	II	III	2
19082029	CHIUSA SCLAFANI	SICILIA	II	N.C.	2
19082030	CIMINNA	SICILIA	II	III	2
19082031	CINISI	SICILIA	II	III	2
19082032	COLLESANO	SICILIA	II	III	2
19082033	CONTESSA ENTELLINA	SICILIA	I	III	1
19082034	CORLEONE	SICILIA	II	N.C.	2
19082035	FICARAZZI	SICILIA	II	III	2
19082036	GANGI	SICILIA	II	III	2
19082037	GERACI SICULO	SICILIA	II	III	2
19082038	GIARDINELLO	SICILIA	II	III	2
19082039	GIULIANA	SICILIA	II	III	2
19082040	GODRANO	SICILIA	II	III	2
19082041	GRATTERI	SICILIA	II	III	2
19082042	ISNELLO	SICILIA	II	III	2
19082043	ISOLA DELLE FEMMINE	SICILIA	II	III	2
19082044	LASCARI	SICILIA	II	III	2
19082045	LERCARA FRIDDI	SICILIA	II	N.C.	2
19082046	MARINEO	SICILIA	II	III	2
19082047	MEZZOJUSO	SICILIA	II	III	2
19082048	MISILMERI	SICILIA	II	III	2
19082049	MONREALE	SICILIA	II	III	2
19082050	MONTELEPRE	SICILIA	II	III	2
19082051	MONTEMAGGIORE BELSITO	SICILIA	II	III	2
19082052	PALAZZO ADRIANO	SICILIA	II	N.C.	2
19082053	PALERMO	SICILIA	II	III	2

IL CONTENUTO COMPLETO E' RISERVATO AGLI ABBONATI.

58685 4176540

SARDEGNA

Identificativo ISTAT	Denominazione	Regione	Categoria Decreti 1984	Categoria proposta 1998	Zona ai sensi dell'ordinanza 2003
20090001	AGGIUS	SARDEGNA	N.C.	N.C.	4
20090002	ALÀ DEI SARDI	SARDEGNA	N.C.	N.C.	4
20090003	ALGHERO	SARDEGNA	N.C.	N.C.	4
20090004	ANELA	SARDEGNA	N.C.	N.C.	4
20090005	ARDARA	SARDEGNA	N.C.	N.C.	4
20090006	ARZACHENA	SARDEGNA	N.C.	N.C.	4
20090007	BANARI	SARDEGNA	N.C.	N.C.	4
20090008	BENETUTTI	SARDEGNA	N.C.	N.C.	4
20090009	BERCHIDDA	SARDEGNA	N.C.	N.C.	4
20090010	BESSUDE	SARDEGNA	N.C.	N.C.	4
20090011	BONNANARO	SARDEGNA	N.C.	N.C.	4
20090012	BONO	SARDEGNA	N.C.	N.C.	4
20090013	BONORVA	SARDEGNA	N.C.	N.C.	4
20090014	BORTIGIADAS	SARDEGNA	N.C.	N.C.	4
20090015	BORUTTA	SARDEGNA	N.C.	N.C.	4
20090016	BOTTIDDA	SARDEGNA	N.C.	N.C.	4
20090017	BUDDUSÒ	SARDEGNA	N.C.	N.C.	4
20090018	BULTEI	SARDEGNA	N.C.	N.C.	4
20090019	BULZI	SARDEGNA	N.C.	N.C.	4
20090020	BURGOS	SARDEGNA	N.C.	N.C.	4
20090021	CALANGIANUS	SARDEGNA	N.C.	N.C.	4
20090022	CARGEGHE	SARDEGNA	N.C.	N.C.	4
20090023	CASTELSARDO	SARDEGNA	N.C.	N.C.	4
20090024	CHEREMULE	SARDEGNA	N.C.	N.C.	4
20090025	CHIARAMONTI	SARDEGNA	N.C.	N.C.	4
20090026	CODRONGIANOS	SARDEGNA	N.C.	N.C.	4
20090027	COSSOINE	SARDEGNA	N.C.	N.C.	4
20090028	ESPORLATU	SARDEGNA	N.C.	N.C.	4
20090029	FLORINAS	SARDEGNA	N.C.	N.C.	4
20090030	GIAVE	SARDEGNA	N.C.	N.C.	4
20090031	ILLORAI	SARDEGNA	N.C.	N.C.	4
20090032	ITTIREDDU	SARDEGNA	N.C.	N.C.	4
20090033	ITTIRI	SARDEGNA	N.C.	N.C.	4
20090034	LAERRU	SARDEGNA	N.C.	N.C.	4
20090035	LA MADDALENA	SARDEGNA	N.C.	N.C.	4
20090036	LUOGOSANTO	SARDEGNA	N.C.	N.C.	4
20090037	LURAS	SARDEGNA	N.C.	N.C.	4
20090038	MARA	SARDEGNA	N.C.	N.C.	4
20090039	MARTIS	SARDEGNA	N.C.	N.C.	4
20090040	MONTELEONE ROCCA DORIA	SARDEGNA	N.C.	N.C.	4
20090041	MONTI	SARDEGNA	N.C.	N.C.	4
20090042	MORES	SARDEGNA	N.C.	N.C.	4
20090043	MUROS	SARDEGNA	N.C.	N.C.	4
20090044	NUGHEDU DI SAN NICOLÒ	SARDEGNA	N.C.	N.C.	4
20090045	NULE	SARDEGNA	N.C.	N.C.	4
20090046	NULVI	SARDEGNA	N.C.	N.C.	4
20090047	OLBIA	SARDEGNA	N.C.	N.C.	4
20090048	OLMEDO	SARDEGNA	N.C.	N.C.	4
20090049	OSCHIRI	SARDEGNA	N.C.	N.C.	4
20090050	OSILO	SARDEGNA	N.C.	N.C.	4
20090051	OSSI	SARDEGNA	N.C.	N.C.	4
20090052	OZIERI	SARDEGNA	N.C.	N.C.	4
20090053	PADRIA	SARDEGNA	N.C.	N.C.	4
20090054	PALAU	SARDEGNA	N.C.	N.C.	4
20090055	PATTADA	SARDEGNA	N.C.	N.C.	4
20090056	PERFUGAS	SARDEGNA	N.C.	N.C.	4
20090057	PLOAGHE	SARDEGNA	N.C.	N.C.	4
20090058	PORTO TORRES	SARDEGNA	N.C.	N.C.	4
20090059	POZZOMAGGIORE	SARDEGNA	N.C.	N.C.	4
20090060	PUTIFIGARI	SARDEGNA	N.C.	N.C.	4
20090061	ROMANA	SARDEGNA	N.C.	N.C.	4
20090062	AGLIENTU	SARDEGNA	N.C.	N.C.	4
20090063	SANTA TERESA GALLURA	SARDEGNA	N.C.	N.C.	4
20090064	SASSARI	SARDEGNA	N.C.	N.C.	4
20090065	SEDINI	SARDEGNA	N.C.	N.C.	4
20090066	SEMESTENE	SARDEGNA	N.C.	N.C.	4
20090067	SENNORI	SARDEGNA	N.C.	N.C.	4
20090068	SILIGO	SARDEGNA	N.C.	N.C.	4
20090069	SORSO	SARDEGNA	N.C.	N.C.	4
20090070	TEMPIO PAUSANIA	SARDEGNA	N.C.	N.C.	4
20090071	THIESI	SARDEGNA	N.C.	N.C.	4
20090072	TISSI	SARDEGNA	N.C.	N.C.	4
20090073	TORRALBA	SARDEGNA	N.C.	N.C.	4
20090074	TRINITA D'AGULTU E VIGNOLA	SARDEGNA	N.C.	N.C.	4
20090075	TULA	SARDEGNA	N.C.	N.C.	4
20090076	URI	SARDEGNA	N.C.	N.C.	4
20090077	USINI	SARDEGNA	N.C.	N.C.	4
20090078	VILLANOVA MONTELEONE	SARDEGNA	N.C.	N.C.	4
20090079	VALLEDORIA	SARDEGNA	N.C.	N.C.	4
20090080	TELTI	SARDEGNA	N.C.

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ALLEGATO 2 - NORME TECNICHE PER IL PROGETTO, LA VALUTAZIONE E L'ADEGUAMENTO SISMICO DEGLI EDIFICI

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1. Oggetto delle norme

Le presenti norme disciplinano la progettazione e la costruzione di nuovi edifici soggetti ad azioni sismiche, nonché la valutazione della sicurezza e gli interventi di adeguamento e miglioramento

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2. Requisiti di sicurezza e criteri di verifica

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2.1 Sicurezza nei confronti della stabilità (stato limite ultimo - SLU)

Sotto l'effetto della azione sismica di progetto definita al successivo punto 3, cara

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2.2 Protezione nei confronti del danno (stato limite di danno - SLD)

Le costruzioni nel loro complesso, includendo gli elementi strutturali e quelli non strutturali, ivi comprese le apparecchiature rilevanti alla funz

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2.3 Soddisfacimento dei requisiti generali

Il requisito enunciato al punto 2.1 si considera soddisfatto se vengono seguite le disposizioni contenute nelle presenti norme, con riferimento particolare a:

- la scelta della azione sismica di progetto in re

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2.4 Prescrizioni relative ai terreni di fondazione

Il sito di costruzione ed i terreni in esso presenti dovranno essere esenti da rischi di instabilità di pendii e di cedimenti permanenti causati da fenomeni di liquefazione o eccessivo addensamento in caso di terremoto, nonché di rottura di faglia in superficie. L'occorrenza

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2.5 Livelli di protezione antisismica

Le costruzioni devono essere dotate di un livello di protezione antisismica differenziato in funzione della loro importanza e del loro uso, e quindi delle conseguenze più o meno gravi di un loro danneggiamento per effetto di

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3. Azione sismica

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3.1 Categorie di suolo di fondazione

Ai fini della definizione della azione sismica di progetto si definiscono le seguenti categorie di profilo stratigrafico del suolo di fondazione (le profondità si riferiscono al piano di posa delle fondazioni, i valori da utilizzare per V_s, N_SPT e C_u sono valori medi):

A - Formazioni litoidi o suoli omogenei molto rigidi caratterizzati da valori di V_S30 superiori a 800 m/s, comprendenti eventuali strati di alterazione superficiale di spessore massimo pari a 5 m.

B - Depositi di sabbie o ghiaie molto addensate o argille molto consistenti, con spessori di diverse decine di metri, caratterizzati da un graduale miglioram

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3.2 Calcolo dell'azione sismica

3.2.1 Zone sismiche

Ai fini dell'applicazione di queste norme, il territorio nazionale viene suddiviso in zone sismiche, ciascuna contrassegnata da un diverso valore del parametro a_g = accelerazione orizzontale massima su suolo di categoria A (definito al punto 3.1), con probabilità di superamento del 10% in 50 anni.

I valori di a_g espressi come frazione dell'accelerazione di gravità g, da adottare in ciascuna delle zone sismiche del territorio nazionale sono, salvo più accurate determinazioni, che possono portare a differenze comunque non superiori al 20% dell’accelerazione per le zone 1 e 2 e non superiori a 0,05g nelle altre zone:

Zona	Valore di a_g
1	0,35 g
2	0,25 g
3	0,15 g
4	0,05 g

3.2.2 Descrizione dell'azione sismica

Il modello di riferimento per la descrizione del moto sismico in un punto della superficie del suolo è costituito dallo spettro di risposta elastico di cui al punto 3.2.3. Qualora siano eseguite determinazioni più accurate del moto sismico atteso, corrispondenti alle probabilità di superamento definite in 2.1 e 2.2, è consentito utilizzare spettri specifici per il sito purché le ordinate di tali spettri non risultino in nessun punto del campo di periodi di interesse inferiori all'80% delle ordinate dello spettro elastico standard (p.3.2.3) applicabile in relazione alla categoria di suolo (p.3.1).

Per applicazioni particolari, il moto del suolo può essere descritto mediante accelerogrammi, secondo quanto indicato al punto 3.2.7.

Il moto orizzontale è considerato composto da due componenti ortogonali indipendenti, caratterizzate dallo stesso spettro di risposta.

In mancanza di documentata informazione specifica, la componente verticale del moto sismico si considera rappresentata da uno spettro di risposta elastico diverso da quello delle componenti orizzontali, come specificato in 3.2.3.

3.2.3 Spettro di risposta elastico

Lo spettro di risposta elastico è costituito da una forma spettrale (spettro normalizzato), considerata indipendente dal livello di sismicità, moltiplicata per il valore della accelerazione massima (a_gS) del terreno che caratterizza il sito.

Lo spettro di

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3.3 Combinazione dell'azione sismica con le altre azioni

La verifica allo stato limite ultimo (SLU) o di danno (SLD) deve essere effettuata per la seguente combinazione degli effetti della azione sismica con le altre azioni.

(3.9)

dove:

γ_I fattore di importanza (vedi punto 4.7)

E azione sismica per lo stato limite in esame;

G_K carichi permanenti al loro valore caratteristico;

P_K valore caratteristico dell'azione di precompressione, a cadu

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4. Criteri generali di progettazione

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4.1 Sistemi costruttivi

Gli edifici presi in considerazione nelle presenti norme comprendono i sistemi costruttivi elencati nella tabella seguente, insieme ai principali sotto-sistemi strutturali ed ai capitoli in cui vengono trattati.

Per quanto non dettagliatamente trattato valgono, per tali sistemi e per quelli non esplicitamente considerati nei capitoli seguenti, le prescrizioni generali di cui alle presenti norme, eventualmente integrate dalla normativa specifica esistente.

Tabella 4.1 - Sistemi costruttivi

Capitolo	Sistema costruttivo	Sotto - sistema strutturale
5	Edifici con struttura in cemento	a telaio;

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4.2 Distanze ed altezze

L'altezza massima (H) degli edifici di nuova costruzione è specificata nella tabella 4.2, in funzione del sistema costruttivo e della zona sismica. Le altezze massime ivi riportate sono incrementate del 50% per gli edifici isolati alla base.

Tabella 4.2 - Altezze massime consentite

Zona sismica	4	3	2	1

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4.3 Caratteristiche generali degli edifici

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4.3.1 Regolarità

Gli edifici devono avere quanto più possibile caratteristiche di semplicità, simmetria, iperstaticità e regolarità, quest'ultima definita in base ai criteri di seguito indicati. In funzione della regolarità di un edificio saranno richieste scelte diverse in relazione al metodo di analisi e ad altri parametri di progetto. Si definisce regolare un edificio che rispetti sia i criteri di regolarità in pianta sia i criteri di regolarità in altezza.

Un edificio è regolare in pianta se tutte le seguenti condizioni sono rispettate:

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4.3.2 Elementi strutturali secondari

Alcuni elementi strutturali dell'edificio possono venire definiti “secondari”. Sia la rigidezza che la resistenza di tali elementi viene ignorata nell'analisi

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4.4 Modellazione della struttura

Il modello della struttura su cui verrà effettuata l'analisi dovrà rappresentare in modo adeguato la distribuzione di massa e rigidezza effettiva considerando, laddove appropriato (come da indicazioni specifiche per ogni tipo strutturale), il contributo degli elementi non strutturali.

In gener

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4.5 Analisi

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4.5.1 Aspetti generali

Si distinguono i quattro metodi di analisi elencati nel seguito, che possono essere utilizzati secondo le limita

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4.5.2 Analisi statica lineare

L’analisi statica lineare, salvo quando altrimenti specificato, può essere effettuata per costruzioni regolari in altezza ai sensi del punto 4.3 (con esclusione del punto g), a condizione che il primo periodo di vibrazione, nella direzione in esame, della struttura (T1) non superi 2,5 TC.

Per edifici che non superino i 40 m di altezza, in assenza di calcoli più dettagliati, T₁ può essere stimato utilizzando la formula seguente.

(4.1)

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4.5.3 Analisi dinamica modale

L'analisi modale, associata allo spettro di risposta di progetto, è da considerarsi il metodo normale per la definizione delle sollecitazioni di progetto, salvo quando altrimenti specificato, e va applicata ad un modello tridimensionale dell'edificio. Due modelli piani separati, ai sensi del punto 4.4, possono essere utilizzati a condizione che siano rispettati i criteri di regolarità in pianta di cui al punto 4.3.

Dovranno essere considerati tutti i modi con massa partecipante significativa. Si suggerisce a tal riguardo di considerare tutti modi con massa partecipante superiore al 5%, oppure un numero di modi la cui massa partecipante totale sia superiore all’85%.

La combinazione dei modi al fine di calcolare sollecitazi

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4.5.4 Analisi statica non lineare

4.5.4.1 Generalità

L'analisi statica non lineare consiste nell'applicare all'edificio i carichi gravitazionali ed un sistema di forze orizzontali che, mantenendo invariati i rapporti relativi fra le forze stesse, vengano tutte scalate in modo da far crescere monotonamente lo spostamento orizzontale di un punto di controllo sulla struttura (es. un punto in sommità dell'edificio), fino al raggiungimento delle condizioni ultime.

Le prescrizioni contenute nelle presenti norme si applicano agli edifici che soddisfino le condizioni di regolarità in pianta e in altezza di cui al punto 4.3. Il metodo può essere esteso ad edifici non regolari purché si tenga conto dell'evoluzione della rigidezza e corrispondentemente delle forme di vibrazione conseguenti allo sviluppo delle deformazioni inelastiche (metodi evolutivi). Le modalità di tale estensione, che dipendono dalla configurazione geometrica e meccanica specifica dell'edificio in esame, devono essere adeguatamente documentate.

Questo tipo di analisi può essere applicato per gli scopi e nei casi seguenti:

- valutare i rapporti di sovraresistenza α_u/α₁ di cui ai punti 5.3.2, 6.3.3, 7.3.3 e 8.1.3;

- verificare l'effettiva distribuzione della domanda inelastica negli edifici progettati con il fattore di riduzione q;

- come metodo di progetto per gli edifici di nuova costruzione sostitutivo dei metodi di analisi lineari;

- come metodo per la valutazione della capacità di edifici esistenti.

Il metodo si articola nei passi seguenti:

- determinazione di un legame forza-spostamento generalizzato tra la risultante delle forze applicate (“taglio alla base” F_b) e lo spostamento d_c di un “punto di controllo”, usualmente scelto come il baricentro dell'ultimo piano;

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4.5.5 Analisi dinamica non lineare

La risposta sismica della struttura può essere calcolata mediante integrazione delle equazioni del moto, utilizzando un modello tridimensionale dell'edificio e gli accelerogrammi definiti

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4.6 Combinazione delle componenti dell'azione sismica

Le componenti orizzontali e verticali dell’azione sismica saranno in generale considerate come agenti simultaneamente.

Nel caso di analisi lineari (statica e modale) i valori massimi della risposta ottenuti da ciascuna delle due azioni orizzontali applicate separatamente potranno essere combinati sommando, ai massimi ottenuti per l’azione applicata in una direzione, il 30% dei massimi o

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4.7 Fattori di importanza

Ai sensi di quanto prescritto al punto 2.5, gli edifici sono suddivisi in tre categorie, cui corrispondono le definizioni ed i fattori di importanza indicati nella tabella seguente:

Tabella 4.3 - Fattori di importanza

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4.8 Valutazione degli spostamenti

Gli spostamenti indotti dall'azione sismica relativa allo stato limite ultimo potranno essere

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4.9 Considerazione di elementi non strutturali

Tutti gli elementi costruttivi senza funzione strutturale, il cui danneggiamento può provocare danni a persone, dovranno in generale essere verificati all’azione sismica, insieme alle loro connessioni alla struttura.

L’effetto dell’azione sismica potrà essere valutato, salvo più accurate determinazioni, considerando un sistema di forze proporzionali alle masse (concentrate o distribuite) dell'elemento non strutturale, la cui forza risultante (Fa) valutata al baricentro dell’elemento non strutturale, è calcolata secondo la relazione seguente:

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4.10 Impianti

Le prescrizioni riportate nel seguito riguardano gli elementi strutturali che sostengono e collegano tra loro e alla struttura principale i diversi elementi funzionali costituenti l'impianto. Ciascun elemento di un impianto che ecceda il 30% del carico permanente totale del solaio su cui è collocato o il 10% del carico permanente totale dell'intera struttura, non ricade nelle prescrizioni successive e richiederà uno specifico studio.

L'effetto dell'azio

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4.11 Verifiche di sicurezza

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4.11.1 Stato limite ultimo

4.11.1.1 Resistenza

Le verifiche allo stato limite ultimo dovranno essere effettuate per l'azione sismica di progetto definita al punto 3.2.5, secondo quanto indicato nel seguito.

4.11.1.2 Duttilità e capacità di spostamento

Per tutti gli elementi strutturali e non strutturali, inclusi nodi e connessioni tra elementi, dovrà essere verificato che il valore di progetto di ciascuna sollecitazione (E_d), calcolato in generale comprendendo gli effetti del secondo ordine e le regole di gerarchia delle resistenze indicate per le diverse tecniche costruttive, sia inferiore al corrispondente valore della resistenza di progetto (R_d), calcolato secondo le regole specifiche indicate per ciascun tipo struttur

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4.11.2 Stato limite di danno

Per l’azione sismica di progetto di cui al punto 3.2.6 dovrà essere verificato che gli spostamenti strutturali non producano danni tali da rendere temporaneamente inagibile l’edificio. Questa condizione si potrà ritenere soddisfatta quando gli spostamenti interpiano ottenuti dall’analisi (dr) siano inferiori ai limiti indicati nel seguito.

a) per edifici con tamponamenti collegati rigidamente alla struttura che interferiscono con la deformabilità della stessa

d_r <

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5. EDIFICI CON STRUTTURA IN CEMENTO ARMATO

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5.1 Principi generali

L'impostazione delle presenti norme, con le regole di progetto che da essa discendono, prevede che gli edifici in cemento armato posseggano in ogni caso una adeguata capacità di dissipare energia in campo inelastico per azioni cicliche ripetute, senza che ciò comporti riduzioni significative della resistenza nei confronti delle azioni sia verticali che orizzontali.

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5.2 Caratteristiche dei materiali

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5.2.1 Conglomerato

Non è ammesso l'uso di conglomerati di classe inferiore a C20/25, ossia con re

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5.2.2 Acciaio

Per le strutture da realizzare nelle zone 1, 2 e 3, l'acciaio deve possedere i seguenti requisiti:

- Allungamento uniforme al carico max (valore frattile 10% inferiore):

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5.3 Tipologie strutturali e fattori di struttura

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5.3.1 Tipologie strutturali

Le strutture sismo-resistenti in cemento armato previste dalle presenti norme possono essere classificate nelle seguenti tipologie:

- strutture a telaio, nelle quali la resistenza alle azioni sia verticali che orizzontali è affidata principalmente (> 65% delle azioni orizzontali) a telai spaziali;

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5.3.2 Fattori di struttura

Il fattore di struttura da utilizzare per ciascuna direzione della azione sismica è dato dalla seguente espressione:

(5.1)

nella quale:

q₀ è legato alla tipologia strutturale

K_D è un fattore che dipende dalla classe di duttilità

K_R è un fattore che dipende dalle caratteristiche di regolarità dell'edificio

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5.4 Dimensionamento e verifica degli elementi strutturali

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5.4.1 Travi

5.4.1.1 Sollecitazioni di calcolo

I momenti flettenti di calcolo, da utilizzare per il dimensionamento o verifica delle travi, sono quelli ottenuti dall'analisi globale della struttura per la combinazione di carico di cui al punto 3.3.

Per le strutture in CD"B" gli sforzi di taglio, da utilizzare per il relativo dimensionamento o verifica, si ottengono sommando il contributo dovuto ai carichi gravitazionali agenti sulla trave allo sforzo di taglio prodotto dai momenti flettenti di calcolo delle sezioni di estremità.

Per le strutture in CD"A", al fine di escludere la formazione di meccanismi inelastici dovuti al taglio, gli sforzi di taglio di calcolo si ottengono sommando il contributo dovuto ai carichi gravitazi

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5.4.2 Pilastri

5.4.2.1 Sollecitazioni di calcolo

Per le strutture in CD"B", le sollecitazioni di calcolo da utilizzare per il dimensionamento o verifica dei pilastri sia a pressoflessione che a taglio, sono date dalla più sfavorevole situazione ottenuta dall'analisi globale della struttura per le combinazioni di carico di cui al punto 3.3.

Per le strutture in CD"A", i momenti flettenti di calcolo nei pilastri si ottengono moltiplicando i momenti derivanti dall'analisi per il fattore di amplificazione α.

Il fattore di amplificazione, il cui scopo è quello di proteggere i pilastri dalla plasticizzazione, è dato dall'espressione:

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5.4.3 Nodi trave-pilastro

5.4.3.1 Definizioni

Si definisce nodo la zona del pilastro che si incrocia con le travi ad esso concorrenti.

Si distinguono due tipi di nodo:

- nodi interamente confinati: così definiti quando in ognuna delle quattro facce verticali si innesta una trave. Il confinamento si considera realizzato quando su ogni faccia la sezione della trave si sovrappone per almeno i 3/4 della larghezza del pilastro, e su entrambe le coppie di facce op

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5.4.4 Diaframmi orizzontali

5.4.4.1 Verifiche di resistenza

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5.4.5 Pareti

Si definiscono pareti semplici gli elementi portanti verticali quando il rapporto tra la minima e la massima dimensione della sezione trasversale è inferiore a 0,3. Si definiscono pareti di forma composta l’insieme di pareti semplici collegate in modo da formare sezioni a L, T, U, I ecc.

5.4.5.1 Sollecitazioni di calcolo

Per le strutture in CD"B" la distribuzione dei momenti flettenti e degli sforzi di taglio lungo l'altezza delle pareti è quella derivante dall'analisi dell'edificio per le combinazioni di carico di cui al punto 3.3.

Per le pareti semplici delle strutture in CD"A" vale quanto segue.

- Il diagramma dei momenti di calcolo si ottiene linearizzando dapprima il diagramma dei momenti ottenuti dall'analisi (congiungendo i punti estremi), e poi traslando verticalmente il diagramma linearizzato per una distanza pari ad h_cr (altezza della zona inelastica di base).

L’altezza h_cr è data dal più grande dei seguenti valori di: l’altezza della sezione di base della parete (l), un sesto dell’altezza dell’edificio (H); l’altezza critica da assumere non deve essere comunque maggiore dell’altezza del piano terra nel caso di edificio con numero di piani non superiore a 6 e due volte l’altezza del piano terra per edifici con oltre 6 piani, e non maggiore di due volte l’altezza della sezione di base.

- Il diagramma degli sforzi di taglio di calcolo si ottiene moltiplicando quello ottenuto dall'analisi per il fattore α dato da:

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5.4.6 Travi di collegamento

Travi aventi altezza pari allo spessore del solaio non sono da considerare efficaci ai fini del collegamento.

La verifica delle travi di collegamento è da eseguire con i procedimenti contenuti in 5.4.1.2 se è soddisfatta almeno una delle due condizioni seguenti:

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58685 4176589

5.4.7 Elementi di fondazione in cemento armato

5.4.7.1 Sollecitazioni di calcolo

Per le strutture progettate per alta duttilità (CD “A”) il dimensionamento delle strutture di fondazione e la verifica di sicurezza del terreno devono essere eseguiti assumendo come sollecitazioni agenti le resistenze degli elementi strutturali soprastanti. Più precisamente, lo sforzo assiale nei pilastri derivante dalla combinazione delle azioni di cui al punto 3.3 dovrà essere associato al concomitante valore resistente del momento flettente ed al corrispondente sforzo di taglio. Non si richiede tuttavia che le sollecitazioni di progetto risultino maggiori di quelle derivanti da una analisi elastica della struttura eseguita con un fattore di struttura pari a q = 1.

Per le strutture progettate per bassa duttilità (CD “B”) il dimensionamento delle strutture di fondazione e la verifica di sicurezza del terreno devono essere eseguiti assumendo come sollecitazioni agenti quelle ottenute dall’analisi della struttura. Se si utilizza un metodo di analisi lineare secondo il punto 4.5.1 lett. a) e b), le azioni sismiche so

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58685 4176590

5.5 Particolari costruttivi

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58685 4176591

5.5.1 Generalità

Al fine di conseguire le desiderate caratteristiche di duttilità locale e glob

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58685 4176592

5.5.2 Travi

5.5.2.1 Limiti geometrici

La larghezza della trave, b, non deve essere minore di 20 cm e, per le travi basse comunemente denominate “a spessore” non maggiore della larghezza del pilastro, aumentata da ogni lato di metà dell'altezza della sezione trasversale del pilastro stesso.

Il rapporto b/h non deve essere minore di 0,25.

5.5.2.2 Armature longitudinali

In ogni sezione della trave, salvo giustificazioni che dimostrino che le modalità di collasso della sezione sono coerenti con la classe di duttilità adottata, il rapporto d'armatura al bordo superiore e quello al bordo inferiore devono essere compresi tra i seguenti lim

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58685 4176593

5.5.3 Pilastri

5.5.3.1 Limiti geometrici

La dimensione minima della sezione trasversale non deve essere inferiore a 30 cm.

Il rapporto tra i lati minimo e massimo della sezione trasversale non deve essere inferiore a 0,3. In caso contrario l'elemento sarà assimilato alle pareti portanti trattate in 5.5.5.

5.5.3.2 Armature longitudinali

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58685 4176594

5.5.4 Nodi trave-pilastro

5.5.4.1 Limiti geometrici

Sono da evitare per quanto possibile eccentricità tra l'asse della trave e l'asse del pilastro concorrenti in un nodo. Nel caso che tale eccentricità superi 1/4 della larghezza del pilastro la trasmissione degli sforzi deve essere assicurata da arma

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58685 4176595

5.5.5 Pareti

5.5.5.1 Definizione e limiti geometrici

Si definiscono pareti gli elementi portanti verticali quando il rapporto tra la minima e la massima dimensione della sezione trasversale è inferiore a 0,3.

Lo spessore delle pareti deve essere generalmente non inferiore a 150 mm, oppure a 200 mm nel caso in cui siano da prevedersi armature ad X nelle travi di collegamento, ai sensi del punto 5.4.6.

Lo sforzo a

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58685 4176596

5.5.6 Travi di collegamento

Nel caso di armatura ad X, ciascuno dei due fasci di armatura deve essere racchiuso da armatura a spir

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58685 4176597

5.6 Requisiti addizionali per edifici con tamponamenti in muratura

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58685 4176598

5.6.1 Criteri generali

Le prescrizioni di cui al presente punto si riferiscono ad edifici con struttura in cemento armato e tamponamenti in muratura non collaboranti, costruiti dopo la maturazione dell

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58685 4176599

5.6.2 Irregolarità provocate dai tamponamenti

Qualora la distribuzione dei tamponamenti sia fortemente irregolare in pianta, gli effetti sulla distrib

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58685 4176600

5.6.3 Effetti locali

Nel caso in cui i tamponamenti non si estendano per l'intera altezza dei pilastri adiacenti, gli sforzi di taglio da considerare per la parte

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58685 4176601

5.6.4 Limitazioni dei danni ai tamponamenti

In zone sismiche 1, 2 e 3 oltre alle verifiche di cui al punto 4.9, dovranno essere a

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58685 4176602

5.7 Edifici con struttura prefabbricata

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58685 4176603

5.7.1 Oggetto della norma

Ai fini delle disposizioni che seguono, si definiscono strutture prefabbricate quelle composte con elementi in cemento armato o precompresso, eseguiti a pié d'opera o in appositi stabilimenti con procedimenti industrializzati, ed assemblate in oper

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58685 4176604

5.7.2 Tipologie strutturali e fattori di struttura

Le presenti norme prendono in considerazione le seguenti due categorie di sistemi strutturali:

- strutture multipiano intelaiate, definite tali quando tutti gli elementi strutturali: travi, pilastri e solai, sono collegati tra loro da vincoli di continuità;

- struttu

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58685 4176605

5.7.3 Collegamenti

I collegamenti tra gli elementi prefabbricati influenzano in modo sostanziale il comportamento statico dell'organismo strutturale, e quindi anche la sua risposta sotto azioni sismiche.

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58685 4176606

5.7.4 Dimensionamento dei collegamenti

5.7.4.1 Strutture intelaiate

Caso a)

Il collegamento deve essere posizionato ad una distanza dalla estremità dell'elemento, trave o pilastro, pari alla lunghezza del tratto ove è prevista armatura trasversale di contenimento, ai sensi dei punti 5.5.2.3 e 5.5.3.3, aumentata di una volta l'altezza utile della sezione.

La resistenza del collegamento, da valutare con gli stessi coefficienti parziali di sicurezza applicabili alle situazioni non sismiche, deve essere non inferiore alla sollecitazione locale di calcolo, moltiplicata per il fattore γ_Rd = 1,15, per entrambe le classi CD"A" e CD"B".

Caso b)

La resistenza del collegamento deve essere pari a quella che la sezione della trave o del pilastro dovrebbe possedere nell'ipotesi di costruzione monolitica, moltiplicata per un fattore γ_Rd pari a 1,5, per entrambe le classi CD"A" e CD"B".

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58685 4176607

5.8 Edifici in zona 4

Gli edifici con struttura in cemento armato da edificarsi in zona 4 possono essere calcolati applicando le regole valide per la progettazione “non sismica”, alle seguenti condizioni.

- Deve essere considerata la combinazione di azioni di cui all'espressione (3.9), applicando in due direzioni ortogonali il sistema di forze orizzontali definito dalle espr

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58685 4176608

6. EDIFICI IN ACCIAIO

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58685 4176609

6.1 Generalità

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58685 4176610

6.1.1 Premessa

Per la progettazione delle strutture in acciaio si applicano le prescrizioni fornite

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58685 4176611

6.1.2 Principi di progettazione

Gli edifici sismo-resistenti in acciaio devono essere progettati in accordo con uno dei seguenti comportamenti strutturali:

a) comportamento strutturale dissipativo

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58685 4176612

6.2 Materiali

L'acciaio costituente le membrature, le saldature ed i bulloni deve essere conforme ai requisiti prescritti nelle norme sulle costruzioni in acciaio, ove non diversamente specificato.

Qualora l'acciaio impiegato sia di qualità diversa da quella prevista in progetto si dovrà procedere ad una ricalcolazione della struttura per dimostrarne l'adeguatezza.

Per le zone dissipative si applicano le seguenti regole addizionali:

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58685 4176613

6.3 Tipologie strutturali e fattore di struttura

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58685 4176614

6.3.1 Tipologie strutturali

Le strutture sismo-resistenti in acciaio possono essere distinte nelle seguenti tipologie strutturali in accordo con il loro comportamento sotto azioni orizzontali:

a) strutture intelaiate: composte da telai che resistono alle forze orizzontali con un comportamento prevalentemente flessionale. In queste strutture le zone dissipative sono principalmente collocate alle estremità delle travi in prossimità dei collegamenti trave-colonna, dove si possono formare le cerniere plastiche e l'energia viene dissipata per mezzo della flessione ciclica plastica.

b) controventi reticolari concentrici: nei quali le forze orizzontali sono asso

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58685 4176615

6.3.2 Criteri di dimensionamento

La duttilità e le capacità dissipative di un organismo strutturale sotto le azioni sismiche dipendono non solo dalla tipologia strutturale, ma anche dai criteri di dimensionamento adottati e dal dettaglio co

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58685 4176616

6.3.3 Fattore di struttura

Il fattore di struttura q introdotto per tener conto della capacità di dissipazione dell’energia sismica, dipende dalla tipologia strutturale, dai criteri di dimensionamento, dalla duttilità locale delle membrature e dal grado di regolarità della configurazione strutturale. Pertanto, esso viene espresso per ciascuna tipologia strutturale nella forma seguente:

(6.1)

nella quale: qo dipende dalla tipologia strutturale e dai criteri di dimensionamento adottati (classe di duttilità);

kD è un fattore che tiene conto delle risorse di duttilità locale delle zone dissipative;

kR è un fattore che dipende dalle caratteristiche di regolarità dell’edificio.

Il fattore kR vale: Edifici regolari in altezza (punto 4.3) k

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58685 4176617

6.4 Analisi strutturale

Nella modellazione dell’organismo strutturale, gli impalcati si possono conside

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58685 4176618

6.5 Regole di progetto e di dettaglio per strutture dissipative

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58685 4176619

6.5.1 Generalità

Le regole di progetto fornite in 6.5.2 si applicano alle parti delle strutture sismo-

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58685 4176620

6.5.2 Regole di progetto

Le strutture con zone dissipative devono essere progettate in maniera tale che queste zone si sviluppino in quelle parti della strut

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58685 4176621

6.5.3 Regole di dettaglio per tutte le tipologie strutturali

6.5.3.1 Parti compresse delle zone dissipative

Nelle zone dissipative soggette a flessione semplice o composta deve essere assicurata sufficiente duttilità locale. Ciò si ottiene limitando opportunamente i rapporti larghezza-spessore delle parti compresse che compongono la sezione. In particolare, si distinguono le seguenti tre categorie di duttilità delle zone dissipative:

- duttili, quando l’instabilità locale delle parti compresse della sezione si sviluppa in campo plastico ed è sufficientemente ritardata in maniera tale che la membratura sia in grado di sviluppare grandi deformazioni plastiche in regime incrudente senza significative riduzioni della capacità portante;

- plastiche, quando l’instabilità locale si sviluppa in campo plastico, ma i rapporti larghezza-spessore non sono tali da consentire deformazioni plastiche significative;

- snelle, quando l’instabilità locale avviene in campo elastico, senza consentire l’inizio di plasticizzazioni.

Ai fini della suddetta classificazione si può impiegare il parametro s, che esprime il rapporto fra la tensione massima corrispondente alla capacità portante ultima della sezione f_lb e la tensione di snervamento del materiale, s = f_lb / f_y.

I valori limite del parametro s che identificano le diverse categorie di comportamento sono:

- duttili s ≥ 1.20

- plastiche 1 ≤ s < 1.20

- snelle s ≤ 1.00

I valori q₀ del fattore di struttura forniti al punto 6.3.3 sono da intendersi come valori di riferimento validi nel caso di zone dissipative duttili. Pertanto, ai suddetti valori si applicano i seguenti coefficienti di riduzione k

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58685 4176622

6.5.4 Regole di dettaglio per le strutture intelaiate

6.5.4.1 Classi di duttilità

Al fine di conseguire un comportamento duttile, i telai devono essere progettati in maniera tale che le cerniere plastiche si formino nelle travi piuttosto che nelle colonne. Questo requisito non è richiesto con riferimento alle sezioni di base del telaio, alle sezioni di sommità delle colonne dell'ultimo piano degli edifici multipiano e nel caso di edifici monopiano.

Tale obiettivo può essere conseguito in maniera più o meno estesa in funzione dei criteri di progettazione adottati. Pertanto, a tale riguardo i telai si distinguono in:

- telai a bassa duttilità;

- telai ad alta duttilità.

6.5.4.2 Requisiti comuni alle due classi di duttilità

6.5.4.2.1 Verifiche di resistenza delle travi

Con riferimento alle cerniere plastiche nelle travi, è necessario verificare che la resistenza flessionale plastica e la capacità rotazionale non siano ridotti dalle contemporanee azioni di sforzo normale e taglio. A tale scopo, nelle sezioni in cui è attesa la formazione delle cerniere plastiche devono essere verificate le seguenti relazioni:

(6.9)

(6.10)

(6.11)

dove:

M_Sd e N_Sd sono i valori di progetto del momento flettente e dello sforzo assiale risultanti dall’analisi strutturale;

M_pl,Rd, N_pl,Rd e V_pl,Rd sono i valori delle resistenze plastiche di progetto, flessionale, assiale e tagliante;

V_G,Sd è la sollecitazione di taglio di progetto dovuta alle azioni non-sismiche;

V_M,Sd è la forza di taglio dovuta all’applicazione dei momenti resistenti M_pl,Rd alle estremità della trave, con segno tale da produrre un diagramma dei momenti intrecciato (a doppia curvatura).

6.5.4.2.2 Verifica di stabilità flessotorsionale delle travi

In assenza di ritegni trasversali, le travi devono possedere sufficiente resistenza nei confronti della instabilità laterale o flessotorsionale nella ipotesi di formazione di una cerniera plastica ad una delle estremità.

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58685 4176623

6.5.5 Regole di dettaglio per i controventi concentrici

6.5.5.1 Classi di duttilità

Nel caso dei controventi concentrici il comportamento sismico inelastico ed, in particolare, la capacità di sviluppare un comportamento di tipo dissipativo sono influenzati sia dalla tipologia di controvento sia dai criteri di dimensionamento adottati. In relazione a tali fattori si distinguono due classi di duttilità

- controventi concentrici a bassa duttilità

- controventi concentrici ad alta duttilità.

La differenza tra le due classi risiede nel fatto che per i controventi ad alta duttilità si applica il controllo del meccanismo di collasso, nella forma di regole semplificate di gerarchia delle resistenze.

6.5.5.2 Requisiti comuni alle due classi di duttilità

6.5.5.2.1 Requisiti generali

Le diagonali di controvento devono essere dimensionate e collocate nella struttura in maniera tale che essa esibisca, ad ogni piano, una risposta carico-spostamento laterale indipendente dal verso dell’azione sismica. Tale requisito si ritiene soddisfatto se vale la seguente disuguaglianza:

(6.27)

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58685 4176624

6.5.6 Regole di dettaglio per i controventi eccentrici

6.5.6.1 Definizione di “link”

I controventi eccentrici si fondano sull’idea di irrigidire i telai per mezzo di diagonali eccentriche che dividono la trave in due o più parti. Ad una di queste parti, chiamata “link”, è affidato il compito di dissipare l’energia sismica attraverso deformazioni plastiche cicliche taglianti e/o flessionali.

I “link” vengono denominati “corti” quando la plasticizzazione avviene per taglio, “lunghi” quando la plasticizzazione avviene per flessione e “intermedi” quando la plasticizzazione è un effetto combinato di taglio e flessione. In relazione alla lunghezza “e” del “link”, si adotta la classificazione seguente:

- “link corti”:

(6.31)

- “link intermedi”:

(6.32)

- “link lunghi”:

(6.33)

Dove M_l,Rd e V_l,Rd sono, rispettivamente, la resistenza flessionale e la resistenza a taglio di progetto del “link”, quest’ultima calcolata assumendo come area resistente a taglio quella dell’anima.

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58685 4176625

6.5.7 Strutture a mensola o a pendolo invertito

Nelle strutture a mensola sismo-resistenti dissipative devono essere verificate le colonne ed il loro collegamento a

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58685 4176626

6.5.8 Strutture intelaiate controventate

Qualora siano presenti sia telai che controventi agenti nel medesimo piano, l'azione

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58685 4176627

6.6 Edifici in zona 4

Gli edifici con struttura in acciaio da edificarsi in zona 4 possono essere calcolati applicando le regole valide per la progettazione “non sismica”, alle seguenti condizioni:

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7. EDIFICI IN STRUTTURA COMPOSTA ACCIAIO-CALCESTRUZZO

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58685 4176629

7.1 Generalità

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58685 4176630

7.1.1 Premessa

Per le costruzioni composte in acciaio e calcestruzzo si adottano nel seguito i princ

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58685 4176631

7.1.2 Principi di progettazione

Gli edifici con struttura sismo-resistente composta acciaio-calcestruzzo devono essere progettati assumendo uno dei seguenti comportamenti strutturali:

a) comportamento strutturale dissipativo con meccanismi di dissipazione in componenti e membrature composte acciaio-calcestruzzo

b) comportamento strutturale dissipativo con meccanismi di dissipazione in componenti e membrature in

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58685 4176632

7.2 Materiali

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58685 4176633

7.2.1 Calcestruzzo

Si applica quanto riportato al punto 5.2.1. Non rientrano nel campo di applicazione d

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58685 4176634

7.2.2 Acciaio per armatura

L’acciaio delle armature deve soddisfare i requisiti prescritti al punto 5.2.2.

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58685 4176635

7.2.3 Acciaio strutturale

Si applicano le prescrizioni di cui al punto 6.2.

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58685 4176636

7.3 Tipologie strutturali e fattore di struttura

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58685 4176637

7.3.1 Tipologie strutturali

Le costruzioni composte acciaio-calcestruzzo in zona sismica possono essere realizzate con riferimento alle tipologie strutturali descritte al punto 6.3 e con le limitazioni di cui al punto 4.11:

a) strutture intelaiate nelle quali le travi o le colonne posson

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58685 4176638

7.3.2 Criteri di dimensionamento

Si applicano le prescrizioni di cui al punto 6.3.2.

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58685 4176639

7.3.3 Fattori di struttura

Si applicano le prescrizioni di cui al punto 6.3.3 facendo riferimento per il coefficiente k

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58685 4176640

7.4 Analisi strutturale

Le prescrizioni contenute nella presente sezione si applicano sia al metodo di analis

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58685 4176641

7.4.1 Diaframmi orizzontali

I solai in cemento armato o composti acciaio-calcestruzzo devono rispettare i principi enunciati al punto 4.11.1.5. Nel caso di soluzione compo

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58685 4176642

7.4.2 Rigidezza della sezione trasversale composta

La rigidezza elastica della sezione nella quale il calcestruzzo è sollecitato da sforzi di compressione va valutata utilizzando un coefficiente di omogeneizzazione n = E_α/E

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58685 4176643

7.5 Criteri di progetto e dettagli per strutture dissipative

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58685 4176644

7.5.1 Generalità

I criteri di progetto riportati in 7.5.2 si applicano a tutte le strutture nelle qual

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58685 4176645

7.5.2 Criteri di progetto per le strutture dissipative

Il progetto delle strutture composte acciaio-calcestruzzo di tipo dissipativo deve garantire una risposta globale stabile anche in presenza di fenomeni locali di plasticizzazione, instabilità o altri connessi al comportamento is

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58685 4176646

7.5.3 Resistenza plastica delle zone dissipative

La progettazione sismica delle strutture composte acciaio-calcestruzzo è basata sulla valutazione di due valori della resistenza plastica delle sezioni trasversali: il limite inferiore (E_pl_,R_d) e superiore (E_U,Rd

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58685 4176647

7.5.4 I collegamenti composti nelle zone dissipative

Si devono limitare la localizzazione delle deformazioni plastiche, le tensioni residue e prevenire difetti di esecuzione.

L'integrità dei componenti in calcestruzzo soggetto a compressione deve essere garantita durante l'evento sismico e i fenomeni di plasticizzazione devono aver luogo esclusivamente nei componenti in acciaio strutturale.

Lo snervamento delle barre di armatura della soletta può essere ammesso solamente quando le travi composte soddisfano le prescrizioni di cui al punto 7.6.2 circa la profondità dell'asse neutro adimensionalizzato a rottura (Tabella 7.2).

Per il progetto dei bulloni e delle saldature si applica quanto riportato al punto 6.5.3.3, sostituendo la verifica (6.8) con la seguente:

dove:

R_j,d è la resistenza di progetto del collegamento;

R_U,Rd è il limite superiore della resistenza plastica della membratura collegata, valutato come indicato al punto 7.5.3.

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58685 4176648

7.6 Regole per le membrature

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58685 4176649

7.6.1 Generalità

L’organismo strutturale delle strutture composte sotto azione sismica è progettato facendo riferimento a un meccanismo globale plastico che interessa le zone dissipative; tale meccanismo identifica le membrature nelle quali sono collocate le zone dissipative e indirettamente le zone della struttura non dissipative.

Si assume che le membrature o parti di membrature tese siano duttili, conformemente al punto 6.5.3.2, qualora esse siano caratterizzate da collegamenti bullonati occorre rispettare la limitazione riportata nella formula (6.7).

Un’adeguata duttilità locale delle membrature destinate a dissipare energia attraverso meccanismi di compressione e/o flessione deve essere garantita attraverso il controllo del rapporto tra la larghezza e lo spessore dei pannelli d’anima e delle flange. Nel caso di zone dissipative in acciaio o di parti di sezioni composte non rivestite di calcestruzzo si applicano le prescrizioni di cui al punto 6.5.3.1; nella classificazione di travi composte con soletta collaborante soggette a momento negativo, la classificazione del profilo va condotta assumendo un valore del coefficiente ρ, equazione (6.5), pari al rapporto tra lo sforzo normale plastico dell’armatura collocata in soletta e lo sforzo normale plastico del profilo metallico.

Le zone dissipative collocate in membrature composte devono soddisfare i rapporti dimensionali riportati in Tabella 7.1 in funzione del tipo di sezione trasvers

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58685 4176650

7.6.2 Travi composte acciaio-calcestruzzo con soletta collaborante

L’obiettivo della progettazione è quello di preservare l’integrità del calcestruzzo della soletta durante l’evento sismico ed innescare la plasticizzazione delle componenti in acciaio (strutturale ed armatura).

L’opzione progettuale di non sfruttare il carattere composto delle membrature nei meccanismi di dissipazione può essere presa in considerazione solamente nel caso in cui siano rispettate le prescrizioni di cui al punto 7.7.5.

Le travi nelle quali si intende localizzare le zone di dissipazione possono essere progettate sia a completo ripristino, che a parziale ripristino di resistenza con riferimento alle metodologie di progetto contenute nelle norme vigenti e nelle istruzioni CNR 10016-98.

Il rapporto di connessione N/Nf nominale, dato dal rapporto tra il numero di connettori installati (N) e quello strettamente necessario a garantire il completo ripristino di resistenza (Nf) non deve scendere al di sotto di 0.80. Il ricorso al parziale ripristino di resistenza è ammesso nelle sole zone di momento positivo (soletta soggetta prevalentemente a compressione); nelle zone di momento negativo (soletta essenzialmente tesa) il grado di connessione deve essere maggiore o al più uguale ad 1. Questa ultima condizione equivale a garantire nelle zone di momento negativo la presenza di un numero di connettori sufficienti ad erogare uno sforzo di trazione nella soletta superiore o al più eguale allo sforzo assiale plastico dell’armatura metallica.

Nelle zone dissipative soggette a momento positivo va controllata la profondità dell’asse neutro a rottura, x, dato dal rapporto

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58685 4176651

7.6.3 La larghezza efficace

La determinazione delle caratteristiche geometriche della sezione composta va effettuata considerando un'appropriata larghezza collaborante della soletta e delle relative armature longitudinali. La larghezza collaborante b_eff si ottiene come somma delle due aliquote b_e1 e b_e2 ai due lati dell'asse della trave (Figura 7.4) e della larghezza b_c impegnata direttamente dai connettori:

b_eff = b_e1 + b_e2 + b_c

Ciascuna aliquota b_e1, b_e2 va calcolata sulla base delle indicazioni contenute nelle tabelle 7.3 e 7.4 e non deve superare la metà dell'interasse tra le travi o l'intera distanza del bordo libero della soletta dall'asse della trave adiacente.

Nelle tabelle che seguono, con riferimento alla diversa collocazione delle membrature nell’ambito del telaio sono riportati i valori della larghezza efficace parziale bei da utilizzare nelle analisi elastica della struttura (momento d’inerzia/rigidezza flessionale) – Tabella 7.3 – e il calcolo dei momenti plastici – Tabella 7.4. I simboli utilizzati sono definiti nelle Figure 7.2, 7.4 e 7.5, mentre con bmagg viene individuata la larghezza di eventuali piastre addizionali saldate alle flange delle colonne con lo scopo di aumentare la capacità portante del calcestruzzo in prossimità dell’area nodale; qualora queste non siano installate, tale parametro coincide con la larghezza bc della colonna.

Figura 7.4 - Definizione della larghezza efficace b_eff e delle aliquote b_ei

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7.6.4 Colonne composte parzialmente rivestite di calcestruzzo

Le zone di dissipazione di energia nelle quali tale dissipazione è dovuta a meccanismi di flessione plastica della sezione composta, l’interasse delle armature trasversali, s, deve rispettare le limitazioni riportate al punto 7.6.5, su una lunghezza non inferiore a l_cr alle estremità dell’elemento e non inferiore a 2 l_cr a cavallo della sezione intermedia in corrispondenza della quale si sviluppa il meccanismo di dissipazione.

Anche nel caso delle membrature parzialmente rivestite di calcestruzzo, la valutazione della resistenza a taglio della membratura composta va effettuata con riferimento alla sola componente metallica.

I profilati metallici devono soddisfare i limiti di snellezza

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7.6.5 Colonne composte completamente rivestite di calcestruzzo

Le estremità delle colonne composte che fanno parte di strutture intelaiate e i tratti di colonna adiacenti ai link delle strutture con controventi eccentrici vengono definite “regioni critiche” dell’elemento. A queste si applicano le prescrizioni relative alle armature trasversali di cui al punto 5.5.3.3. Nelle colonne poste in corrispondenza degli primi due livelli fuori terra, la lunghezza delle regioni critiche v

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58685 4176654

7.6.6 Colonne composte riempite di calcestruzzo

I profilati metallici devono rispettare i rapporti tra lo spessore, t, e la dimensione massima della sezione, d per quelle

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7.7 Regole specifiche per strutture intelaiate

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7.7.1 Analisi strutturale

L'analisi strutturale è basata sul principio dell'omogeneizzazione che per le sezioni composte è riassunto al punto 7.4.1.

Nelle travi composte, la rigidezza flessionale va assunta dipendente dal regime di sollecitazione; in particolare, l'analisi strutturale va condotta s

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7.7.2 Regole di dettaglio per travi e colonne

Le travi devono possedere sufficiente resistenza nei confronti della instabilità laterale o flessotorsionale nella ipotesi di formazione di una cerniera plastica ad una delle estremità a momento negativo. Le necessarie verifiche possono essere condotte in base alla procedura riportata nelle norme vigenti e nelle Istruzioni CNR 10016-98.

(7.1)

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7.7.3 Collegamenti trave-colonna

I collegamenti trave-colonna devono essere progettati secondo le indicazioni contenute al punto 6.5.3.3. In presenza di collegamenti saldati a cordone d’angolo ovvero bullonati la seguente condizione deve es

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7.7.4 Collegamenti colonna-fondazione

Il progetto del collegamento della base della colonna deve essere condotto in modo da

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58685 4176660

7.7.5 Regole specifiche per travi progettate senza considerare l’azione composta

La resistenza plastica di una sezione composta può essere valutata sulla base della sola sezione metallica se la soletta è completamente sc

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7.7.6 Telai ad alta duttilità

I telai ad alta duttilità devono essere progettati mediante criteri semplificati per il controllo del meccanismo di collasso. In particolare, rientra in tale ambito il criterio di gerarchia trave-colonna riportato nel seguito.

I momenti flettenti di calcolo nei pilastri si ottengono moltiplicando i momenti derivanti dall’analisi per il fattore di amplificazione α.

Il fattore di amplificazione, il cui scopo è quello di proteggere i pilastri dalla plasticizzazione, è dato dall’espressione:

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7.8 Regole specifiche per le strutture con controventi concentrici

I telai composti con controventi concentrici devono essere progettati in modo da innescare la plasticizzazione nei soli controventi tesi prima della rottura delle connessioni e prima della plasticizzazione o instabilità delle colonne e delle travi.

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7.9 Regole specifiche per le strutture con controventi eccentrici

I telai composti con controventi eccentrici devono essere progettati in modo tale che la dissipazione di energia è localizzata nei link e deve aver luogo per plasticizzaz

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7.9.1 Analisi strutturale

Si applicano le prescrizioni di cui al punto 7.7.1.

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7.9.2 I link nei telai composti

Si applicano le definizioni riportate al punto 6.5.6.1. I link possono essere realizzati in acciaio strutturale, laddove è possibile anche composti con soletta, ma non possono essere rivestiti di

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58685 4176666

7.9.3 Membrature che non contengono link

Nel caso in cui il link è adiacente a una colonna composta completamente rives

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7.10 Edifici in zona 4

Gli edifici con struttura composta acciaio-calcestruzzo da edificarsi in zona 4 possono essere calcolati applicando le regole valide per la progettazione “non sismica”, alle seguenti condizioni:

- deve essere considerata la combinazione di azioni di cui all'espressi

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7.11 Fondazioni

Le strutture di fondazione devono essere realizzate secondo quanto specificato in 5.4

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8. EDIFICI CON STRUTTURA IN MURATURA

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8.1 Regole generali

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8.1.1 Premessa

Gli edifici in muratura devono essere realizzati nel rispetto del D.M. 20 novembre 1987, “Norme tecniche per la progettazione, esecuzione e collaudo degli edifici in muratura e per il loro consolidamento&rd

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8.1.2 Materiali

Gli elementi da utilizzare per costruzioni in muratura portante dovranno essere tali da evitare rotture eccessivamente fragili. A tal fine gli elementi dovranno rispettare i seguenti requisiti:

- la percentuale volumetrica degli eventuali vuoti non sia superiore al 45% del volume totale del blocco;

- per elementi in laterizio di

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8.1.3 Modalità costruttive e fattori di struttura

In funzione del tipo di tecnica costruttiva utilizzata, l’edificio potrà essere considerato in muratura ordinaria o in muratura armata. Il fattore di struttura q da utilizzare per la definizione dello spettro di progetto di cui al punto 3.2.5, da utilizzare nelle analisi lineari, è indicato nel seguito. Nel caso della muratura armata, valori compresi tra 2.0α_u/α₁ e 2.5 α_u/α₁ potranno essere applicati in funzione del sistema costruttivo prescelto, senza verificare quale sia il meccanismo di collasso dell’edificio. Il valore 3.0 α_u/α₁

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8.1.4 Criteri di progetto e requisiti geometrici

Le piante degli edifici dovranno essere quanto più possibile compatte e simmetriche rispetto ai due assi ortogonali. Le pareti strutturali, al lordo delle aperture, dovranno avere continuità in elevazione fino alla fondazione, evitando pareti in falso. Le strutture costituenti orizzontamenti e coperture non devono essere spingenti. Eventuali spinte orizzontali, valutate tenendo in conto l'azione sismica, devono essere assorbite per mezzo di idonei elementi strutturali.

I solai devono assolvere funzione di ripartizione delle azioni orizzontali tra i vari muri maestri, pertanto devono essere ben collegati ai muri e garantire un adeguato funzionamento a diaframma. La distanza massima tra due solai successivi non deve essere superiore a 5 m.

La geometria delle pareti resistenti al sisma, al netto dell'intonaco, deve rispettare i requisiti indicati nella tabella 8.1, in cui t indica lo spessore della parete, h₀ l'altezza di libera inflessione della p

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8.1.5 Metodi di analisi

8.1.5.1 Generalità

I metodi di analisi di cui al punto 4.5 dovranno essere applicati con le seguenti precisazioni e restrizioni.

8.1.5.2 Analisi statica lineare

È applicabile nei casi previsti al punto 4.5.2., anche nel caso di edifici irregolari in altezza, purché si ponga λ = 1.0 (eq. 4.2).

Le rigidezze degli elementi murari saranno calcolate considerando sia il contributo flessionale sia quello tagliante. L’utilizzo di rigidezze fessurate è da preferirsi; in assenza di valutazioni più accurate le rigidezze fessurate potranno essere assunte pari alla metà di quelle non fessurate.

I solai potranno essere considerati infinitamente rigidi nel loro piano, a condizione che le aperture presenti non ne riducano significativamente la rigidezza, se realizzati in cemento armato, oppure in latero-cemento con soletta in c.a. di almeno 40 mm di spessore, o in struttura mista con soletta in cemento armato di almeno 50 mm di spessore collegata da connettori a taglio opportunamente dimensionati agli elementi strutturali di solaio in acciaio o in legno. Nel caso di altre soluzioni costruttive l'ipotesi di infinita rigidezza dovrà essere valutata e giustificata dal progettista.

Nell'ipotesi di infinita rigidezza nel piano dei solai, il modello potrà essere costituito dai soli elementi murari continui dalle fondazioni alla sommità, collegati ai soli fini traslazionali alle quote dei solai.

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8.1.6 Verifiche di sicurezza

In caso di analisi lineare, al fine della verifica di sicurezza nei confronti dello stato limite ultimo, la resistenza di ogni elemento strutturale resistente al sisma dovrà risultare maggiore dell’azione agente per ciascuna delle seguenti modalità di collasso: pressoflessione, taglio nel piano della parete, pressoflessione fuori piano. Dovranno essere comunque soggette a verifica a pressoflessione fuori del piano tutte le pareti aventi funzione strutturale, in particolare quelle portanti carichi verticali, anche quando non considerate resist

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8.1.7 Principi di gerarchia delle resistenze

I principi di gerarchia delle resistenze si applicano esclusivamente al caso di muratu

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8.1.8 Fondazioni

Le strutture di fondazione devono essere realizzate in cemento armato, secondo quanto

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8.1.9 Edifici semplici

Si definiscono “edifici semplici” quelli che rispettano le caratteristiche descritte nel seguito, oltre a quelle di regolarità in pianta ed in elevazione definite al punto 4.3 e quelle definite ai successivi punti 8.2.3 e 8.3.3, rispettivamente per gli edifici in muratura ordinaria e in muratura armata. Per gli edifici semplici non è obbligatorio effettuare alcuna analisi e verifica di sicurezza.

- Le pareti strutturali dell’edificio siano continue dalle fondazioni alla sommità dell’edificio.

- In ciascuna delle due direzioni siano previsti almeno due sistemi di pareti di lunghezza complessiva, al netto delle aperture, ciascuno non inferiore al 50% della dimensione dell’edificio nella medesima direzione. Nel conteggio della lunghezza complessiva potranno essere inclusi solamente setti murari che rispettano i requisiti geometrici della Tabella 8.1. La distanza tra questi due sistemi di pareti in direzione ortogonale al loro sviluppo longitudinale in pianta sia non inferiore al 75% della dimensione dell’edificio nella medesima direzione (ortogonale alle pareti). Almeno il 75% dei carichi verticali sia portato da pareti che facciano parte del sistema resistente alle azioni orizzontali.

- In ciascuna delle due direzioni siano presenti pareti resistenti alle azioni orizzontali con interasse non superiore a 7 m, elevabili a 9 m per edifici in muratura armata.

- Nessuna altezza interpiano sia superiore a 3.5 m.

- Per ciascun piano il rapporto tra area della sezione resistente delle pareti e superficie del piano non sia inferiore ai valori indicati nella tabella seguente, in funzione del numero di piani dell’edificio e della zona sismica, per ciascuna delle due direzioni ortogonali:

Tabella 8.2 - Area delle pareti resistenti in ciascuna direzione ortogonale per edifici semplici

Accelerazione di picco del terreno a_g*S*S_T

≤ 0.07g

≤ 0.1g

≤ 0.15g

≤

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8.2. Edifici in muratura ordinaria

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8.2.1 Criteri di progetto

Oltre ai criteri definiti al punto 8.1.4, gli edifici in muratura ordinaria dovranno

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8.2.2 Verifiche di sicurezza

8.2.2.1 Pressoflessione nel piano

La verifica a pressoflessione di una sezione di un elemento strutturale si effettuerà confrontando il momento agente di calcolo con il momento ultimo resistente calcolato assumendo la muratura non reagente a trazione ed una opportuna distribuzione non lineare delle compressioni. Nel caso di una sezione rettangolare tale momento ultimo può essere calcolato come:

M_u = (l^² t σ₀ / 2) (1 - σ₀ / 0.85 f_d)

(8.2)

dove:

M_u è il momento corrispondente al collasso per pressoflessione

l è la lunghezza complessiva della parete (inclusiva della zona tesa)

t è lo spessore della zona compressa della parete

σ₀ è la tensione normale media, riferita all'area totale della sezione (=P/lt, con P forza assiale agentepositiva se di compressione). Se P è di trazione, M_u =0

f_d = f_k / γ_m è la resistenza a compressione di calcolo della muratura.

In caso di analisi statica non lineare, la resistenza a pressoflessione potrà essere calcolata ponendo f_d pari al valore medio della resistenza a compressione della muratura, mentre lo spostamento ultimo potr&a

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8.2.3 Particolari costruttivi

Ad ogni piano deve essere realizzato un cordolo continuo all'intersezione tra solai e pareti.

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8.3. Edifici in muratura armata

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8.3.1 Criteri di progetto

Ciascuna parete muraria realizzata in muratura armata costituisce nel suo complesso un

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8.3.2 Verifiche di sicurezza

8.3.2.1 Pressoflessione nel piano

Per la verifica di sezioni pressoinflesse potrà essere assunto un diagramma delle compressioni rettangolare, con profondità 0.8 x, dove x rappresenta la profondità dell'asse neutro, e sollecitazione pari a 0.85 f_d. Le deformazioni massime da considerare sono pari a ε_m = 0.0035 per la muratura compressa e ε_s = 0.01 per l'acciaio teso.

In caso di analisi statica non lineare si adotteranno come valori di calcolo le resistenze medie dei materiali, e lo spostamento ultimo potrà essere assunto pari allo 1.2% dell’altezza del pannello.

8.3.2.2 Taglio

La resistenza a taglio (V_t) sarà calcolata come somma dei contributi della muratura (V_t,M) e dell'armatura (V_t,S), secondo le relazioni seguenti:

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8.3.3 Particolari costruttivi

Quanto indicato al punto 8.2.3 per la muratura ordinaria si applica anche alla muratura armata, con le seguenti eccezioni ed ulteriori prescrizioni.

Gli architravi soprastanti le aperture potranno essere realizzati in muratura armata.

Le barre di armatura dovranno essere esclusivamente del tipo ad aderenza migliorata e dovranno essere ancorate in modo adeguato alle estremit&agr

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8.4. Edifici in zona 4

Gli edifici con struttura in muratura da edificarsi in zona 4 possono essere calcolati applicando le regole valide per la progettazione “non sismica”, alle seguenti condizioni.

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8.5. Strutture miste con pareti in muratura ordinaria o armata

Nell'ambito delle costruzioni in muratura è consentito utilizzare strutture di diversa tecnologia per sopportare i carichi verticali, purché la resistenza all'azione sismica sia integralmente affidata agli elementi con stessa tecnologia. Nel caso in cui si affidi integralmente la resistenza alle pareti in muratura, per esse dovranno risultare rispettate le prescrizioni di cui ai punti precedenti. Nel caso si affidi integralmente la resistenza alle strutture di altra tecnologia (ad esempio pareti in c.a.), dovranno essere seguite le regole di progettazione riportate nei relativi capitoli della presente norma. In casi in cui si ritenesse necessario considerare la collaborazione delle pareti in muratura e

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9. EDIFICI CON STRUTTURA IN LEGNO

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9.1 Generalità

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9.1.1 Campo di applicazione

Le presenti prescrizioni sono da intendere quali integrazioni per le strutture in zon

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9.1.2 Definizioni

Ai fini di quanto previsto nel presente paragrafo 9, si definiscono i seguenti termini:

- duttilità statica: si intende il rapporto tra lo spostamento ultimo e lo spostamento al

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9.1.3 Aspetti concettuali della progettazione

Gli edifici sismoresistenti in legno devono essere progettati con una concezione strutturale in accordo ad uno dei seguenti comportamenti:

a) comportamento strutturale dissipativo;

b) comportamento strutturale scarsamente dissipativo.

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9.2 Materiali e proprietà delle zone dissipative

1) Si applica, per quanto riguarda il legno, quanto previsto nelle normative di calcolo di cui al paragrafo 9.1.1, mentre, con riferimento alle parti strutturali in acciaio, si applica quanto contenuto nelle norme pertinenti alle strutture metalliche.

2) Qualora si faccia affidamento a comportamenti strutturali dissipativi (classi di duttilità A o B), in mancanza di più precise valutazioni teoriche e sperimentali, si devono applicare le regole seguenti:

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9.3 Classi di duttilità e fattori di struttura

1) In funzione del loro comportamento duttile e della capacità di dissipazione di energia sotto carichi ciclici, gli edifici a struttura di legno devono essere assegnati alla classe di duttilità A o B. Tutte le strutture che non rispettano le condizioni richieste per le classi A o B si dovranno considerare come strutture aventi una scarsa capacità di dissipazione energetica, alle quali si assegna un fattore di struttura non superiore a 1,5.

Nella tabella 9.1 sono riportati, per ciascuna classe, alcuni esempi di strutture e i valori massimi del coefficiente di struttura q da adottarsi in mancanza di altre specifiche valutazioni. Nel caso in cui il controventamento della struttura sia affidato a materiali diversi (calcestruzzo armato, acciaio), si dovrà fare riferimento ai pertinenti paragrafi del presente documento.

Tabella 9.1 - Tipologie strutturali e fattori di struttura q per le classi di duttilità

Classe	q	Esempi di strutture
A	Strutture aventi una alta capacità di dissipazione energetica

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9.4 Analisi strutturale

Nell'analisi della struttura si deve tener conto, di regola, della deformabilità dei collegamenti.

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9.5 Disposizioni costruttive

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9.5.1 Generalità

Le disposizioni costruttive date nei successivi paragrafi 9.5.2 e 9.5.3 si applicano

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9.5.2 Disposizioni costruttive per i collegamenti

1) Le membrature compresse ed i loro collegamenti (come per esempio i giunti di carpenteria), per cui possa essere prevedibile il collasso a causa dell'inversione di segno della sollecitazione, devono essere progettati in modo tale che non si verifichino separazio

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9.5.3 Disposizioni costruttive per gli impalcati

Per quanto riguarda gli impalcati, si applica in generale quanto previsto nelle normative di calcolo di cui al paragrafo 9.1.1, con le variazioni seguenti:

a) eventuali fattori di incremento della capacità portante dei mezzi di unione ai bordi dei rivestimenti strutturali e dell'incremento dell’interasse dei chiodi lungo i bordi discontinui dei pannelli non devono essere utilizzati;

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9.6 Verifiche di sicurezza

I valori di resistenza degli elementi di legno faranno riferimento a carichi di tipo "istantaneo", nelle condizioni di servizio assunte per la struttura.

Per la verifica allo stato limi

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9.7 Controllo del progetto e della costruzione

Per le strutture di legno in zona sismica dovrà essere redatta apposita relazione di calcolo relativa, in particolare, ai requisiti e alle condizioni assunte per il progetto, all'impostazione generale della progettazione strutturale con riferimento al comportamento strutturale assunto (dissipativo o scarsamente dissipativo), agli schemi di calcolo e alle azioni considerate, alle verifich

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9.8 Fondazioni

Le strutture di fondazione devono essere realizzate secondo quanto specificato in 5.4

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10. EDIFICI CON ISOLAMENTO SISMICO

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10.1 Scopo

Il presente capitolo fornisce criteri e regole per il progetto degli edifici nuovi e dell’adeguamento di quelli esistenti, nei quali un sistema d'isolamento sismico è posto al disotto della costruzione medesima, o sotto una sua porzione rilevante, allo scopo di migliorarne la risposta nei con

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10.2 Definizioni e simboli

Centro di rigidezza equivalente: Centro delle rigidezze equivalenti dei dispositivi che costituiscono il sistema di isolamento e della sottostruttura. Il contributo di quest'ultima è generalmente trascurabile negli edifici.

Ciclo bilineare teorico: Ciclo di comportamento meccanico forza-spostamento, definito convenzionalmente per identificare le principali caratteristiche meccaniche di un dispositivo a comportamento non lineare, mediante i valori di rigidezza di due rami definiti dai seguenti parametri:

d_el = spostamento nel primo ramo di carico in una prova sperimentale entro il quale il comportamento è sostanzialmente lineare. In generale può assumersi un valore pari a d₂/20;

F_el = forza corrispondente a d_el, nel ramo di carico iniziale sperimentale;

d₁ = ascissa del punto d'intersezione della linea retta congiungente l'origine con il punto (d_el, F_el) e la linea retta congiungente i punti (d₂/4, F(d₂/4)) e (d₂, F₂) nel terzo ciclo della prova sperimentale;

F₁ = ordinata del punto d'intersezione della linea retta congiungente l'origine con il punto (d_el, F_el) e la linea retta congiungente i punti (d₂/4, F(d₂/4)) e (d₂, F₂) nel terzo ciclo della prova sperimentale;

d₂ = spostamento massimo di progetto in un dispositivo d'isolamento, corrispondente allo SLU;

F₂ = forza corrispondente allo spostamento d₂, ottenuta al terzo ciclo sperimentale.

Coefficiente viscoso equivalente: Coefficiente viscoso ξ che dissipa la stessa quantità di energia meccanica del sistema d'isolamento durante un ciclo di ampiezza assegnata, tipicamente pari a quella di progetto.

Dispositivi d'isolamento: Componenti del sistema d'isolamento, ciascuno dei quali fornisce una singola o una combinazione delle seguenti funzioni:

- di sostegno dei carichi verticali con elevata rigidezza in direzione verticale e bassa rigidezza o resistenza in direzione orizzontale, permettendo notevoli spostamenti orizzontali;

- di dissipazione di energia, con meccanismi isteretici e/o viscosi;

- di ricentraggio del sistema;

- di vincolo laterale, con adeguata rigidezza elastica, sotto carichi orizzontali di servizio (non sismici).

Elementi base: Elementi e/o meccanismi facenti parte di dispositivi di isolamento, che ne determinano le caratteristiche meccaniche fondamentali ai fini della loro utilizzazione nell'ambito di un sistema di isolamento sismico.

Energia dissipata: Energia dissipata da un dispositivo d'isolamento quando ad esso siano imposte deformazioni orizzontali.

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10.3 Requisiti generali e criteri per il loro soddisfacimento

Gli edifici con isolamento sismico debbono soddisfare i requisiti generali di sicurezza e i criteri di verifica riportati nel capitolo 2 di queste norme. In particolare valgono integralmente le prescrizioni riguardanti la sicurezza nei confronti della stabilità (SLU), della limitazione dei danni (SLD), i terreni di fondazione.

Il soddisfacimento è assicurato dal rispetto delle condizioni espresse in 2.3, salvo condizioni particolari specifiche degli edifici con isolamento sismico, per i quali vale, in aggiunta o in sostituzione, quanto contenuto nei successivi paragrafi.

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10.4 Caratteristiche e criteri di accettazione dei dispositivi

Ai fini delle presenti disposizioni, i dispositivi facenti parte di un sistema di isolamento si distinguono in isolatori e dispositivi ausiliari.

Gli isolatori sono dispositivi che svolgono fondamentalmente la funzione di sostegno dei carichi verticali, con elevata rigidezza in direzione verticale e bassa rigidezza o resistenza in direzione orizzontale, permettendo notevoli spostamenti orizzontali. A tale funzione possono essere associate o no quelle di dissipazione di energia, di ricentraggio del sistema, di vincolo laterale sotto carichi orizzontali di servizio (non sismici). Essendo fondamentalmente degli apparecchi di appoggio, essi debbono rispettare le relative norme per garantire la loro piena funzionalit&

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10.4.1 Isolatori elastomerici

Gli isolatori elastomerici sono costituiti da strati di materiale elastomerico (gomma naturale o materiali artificiali idonei) alternati a piastre di acciaio, aventi prevalente funzione di confinamento dell'elastomero, e vengono disposti nella struttura in modo da sopportare le azioni e deformazioni orizzontali di progetto trasmesse (sisma, vento, dilatazioni termiche, viscosità, ecc.) mediante azioni parallele alla giacitura degli strati di elastomero ed i carichi permanenti ed accidentali verticali mediante azioni perpendicolari agli strati stessi.

Le piastre di acciaio saranno conformi a quanto previsto nelle norme per gli apparecchi di appoggio con un allungamento minimo a rottura del 18% e spessore minimo pari a 2 mm per le piastre interne e a 20 mm per le piastre esterne.

Gli isolatori debbono avere pianta con due assi di simmetria ortogonali, così da presentare un comportamento il più possibile indipendente dalla direzione della azione orizzontale agente. Ai fini della determinazione degli effetti di azioni perpendicolari agli strati, le loro dimensioni utili debbono essere riferite alle dimensioni delle piastre in acciaio, mentre per gli effetti delle azioni parallele alla giacitura degli strati si consi

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10.4.2 Isolatori a scorrimento

Gli isolatori a scorrimento sono costituiti da appoggi a scorrimento (acciaio-PTFE) caratterizzati da bassi valori delle resistenze per attrito.

Le superfici di scorrimento in acciaio e PTFE devono essere conformi alla normativa vigente per gli apparecchi di appoggio.

Gli isolatori a scorrimento dovranno avere un coefficiente d’attrito in tutte le condizioni di lavoro del sistema di isolamento sismico compreso tra 0 e 4%, ossia tenuto conto di:

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10.4.3 Dispositivi ausiliari a comportamento non lineare

I dispositivi ausiliari a comportamento non lineare trasmettono, in generale, soltanto azioni orizzontali ed hanno rigidezza trascurabile rispetto alle azioni verticali. Essi possono realizzare comportamenti meccanici diversi, ad elevata o bassa dissipazione di energia, con riduzione o incremento della rigidezza al crescere dello spostamento, con o senza spostamenti residui all'azzeramento della forza. Nel seguito si tratteranno essenzialmente dispositivi caratterizzati da una riduzione della rigidezza, ma con forza sempre crescente, al crescere dello spostamento, i cui diagrammi forza- spostamento sono sostanzialmente indipendenti dalla velocità di percorrenza e possono essere schematizzati come nella figura 10.1.

I dispositivi a comportamento non lineare sono costituiti da elementi base che ne determinano le caratteristiche meccaniche fondamentali ai fini della loro utilizzazione nell'ambito di un sistema di isolamento sismico. Ove necessario tali elementi potranno essere sottoposti singolarmente a prove sperimentali di qualificazione e accettazione.

I dispositivi di isolamento non lineari sono individuati dalla curva caratteristica che lega la forza trasmessa dal dispositivo al corrispondente spostamento; tali curve caratteristiche sono, in generale, schematizzabili con delle bilineari, definite dalle coordinate (F₁, d₁), corrispondenti al limite teorico del comportamento

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10.4.4 Dispositivi ausiliari a comportamento viscoso

I dispositivi ausiliari a comportamento viscoso trasmettono, in generale, soltanto azioni orizzontali ed hanno rigidezza trascurabile rispetto alle azioni verticali. Essi sono caratterizzati da un valore della forza proporzionale a v^a, e pertanto non contribuiscono alla rigidezza del sistema. La relazione forza spostamento di un dispositivo viscoso, per una legge sinusoidale dello spostamento è riportata in figura 10.2. La forma del ciclo è ellittica per α = 1. Il valore massimo della forza viene sempre raggiunto in corrispondenza dello spostamento nullo.

Il loro comportamento è caratterizzato dalla massima forza sviluppata F_max, e dall

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10.4.5 Dispositivi ausiliari a comportamento lineare o quasi lineare

I dispositivi ausiliari a comportamento lineare o quasi lineare trasmettono, in generale, soltanto azioni orizzontali ed hanno rigidezza trascurabile rispetto alle azioni verticali. Il loro comportamento è definito tramite la rigidezza equivalente K_e e il coefficiente di smorzamento viscoso equivalente ξ_e.

Le caratteristiche meccaniche (K_e e ξ_e) dei dispositivi reali, valutate in corrispondenza dello spostamento massimo di proge

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10.5 Indicazioni progettuali

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10.5.1 Indicazioni riguardanti i dispositivi

- L'alloggiamento dei dispositivi d'isolamento ed il loro collegamento alla struttura devono essere concepiti in modo da assicurarne l'accesso e rendere i dispositivi stessi ispezionabili e sostituibili. è necessario anche prevedere adeguati sistemi di contrasto, idon

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10.5.2 Controllo di movimenti indesiderati

- Per minimizzare gli effetti torsionali, la proiezione del centro di massa dell’edificio sul piano degli isolatori ed il centro di rigidezza dei dispositivi di isolamento o, nel caso di sottostruttura flessibile, il centro di rigidezza del sis

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10.5.3 Controllo degli spostamenti sismici differenziali del terreno

- Le strutture del piano di posa degli isolatori e del piano su cui appoggia la sovrastruttura devono essere dimensionate in modo da assicurare un comportament

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10.5.4 Controllo degli spostamenti relativi al terreno e alle costruzioni circostanti

- Adeguato spazio dovrà essere previsto tra la sovrastruttura isolata e il terreno o le costruzioni circostanti, per con

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10.6 Azione Sismica

Ai fini della progettazione l'azione sismica è fondamentalmente definita, in t

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10.6.1 Spettri di progetto

In generale gli spettri elastici definiti al punto 3.2.3 verranno adottati come spettri di progetto, assumendo T_D = 2,5s. Le ordinate spettrali per T > 4s saranno assunte pari all'ordin

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58685 4176722

10.6.2 Impiego di accelerogrammi

L'impiego di accelerogrammi è regolato dalle prescrizioni del punto 3.2.7 e dalle seguenti.

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10.7 Modellazione e analisi strutturale

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10.7.1 Proprietà del sistema di isolamento

Le proprietà meccaniche del sistema di isolamento da adottare nelle analisi di progetto, derivanti dalla combinazione delle proprietà meccaniche dei singoli dispositivi che lo costituiscono, saranno le più sfavorevoli che si possono verificare durante la sua vita utile. Esse dovranno tener conto, ove pertinente, dell'influenza di:

- ent

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10.7.2 Modellazione

La sovrastruttura e la sottostruttura verranno modellate sempre come sistemi a comportamento elastico lineare. Il sistema di isolamento può essere modellato, in relazione alle sue caratteristiche meccaniche, come avente comportamento visco-elastico lineare oppure con legame costitutivo non lineare. La deformabilità verticale degli isolatori dovrà essere messa in conto quando il rapporto tra la rigidezza verticale del sistema di isolamento K_v e la rigidezza equivalente orizzontale K_esi è inferiore a 800.

Se viene utilizzato un modello lineare, si dovrà adottare la rigidezza secante riferit

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10.7.3 Metodi di analisi

In relazione alle caratteristiche dell'edificio e del sistema di isolamento possono e

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10.7.4 Analisi statica lineare

L'analisi statica lineare considera due traslazioni orizzontali indipendenti, cui sovrappone gli effetti torsionali. Si assume che la sovrastruttura sia un solido rigido che trasla al di sopra del sistema di isolamento, con un periodo equivalente di traslazione pari a:

(10.1)

in cui:

M è la massa totale della sovrastruttura;

K_esi è la rigidezza equivalente orizzontale del sistema d'isolamento, ottenuta trascurando eventuali effetti torsionali a livello di isolamento.

Il metodo dell'analisi statica lineare può essere applicato se la costruzione isolata soddisfa i requisiti seguenti:

- il si

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10.7.5 Analisi dinamica lineare

L’analisi dinamica lineare è ammessa quando risulta possibile modellare elasticamente il comportamento del sistema di isolamento, nel rispetto delle condizioni di cui al punto 10.7.2. Per il sistema complessivo, formato dalla sottostruttura, dal sistema d’isolamento e dalla sovrastruttura, si assume un comportamento elastico lineare. Il modello comprenderà sia la sovrastruttura che la sottostruttura, qualora il sistema di isolamento non sia immediatamente al di sopra delle fondazioni. L’analisi potrà e

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10.7.6 Analisi dinamica non lineare

L’analisi dinamica non lineare può essere svolta in ogni caso. Essa è obbligatoria quando il sistema d’isolamento non può essere rappresentato da un modello lineare equivalente, come stabilito in 10.7.2.

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10.8 Verifiche

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10.8.1 Stato limite di danno (SLD)

Il livello di protezione richiesto per la sottostruttura e le fondazioni nei confronti dello SLD è da ritenere conseguito se sono soddisfatte le relative verifiche nei confronti dello SLU, di cui al punto 10.8.2.

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10.8.2 Stato limite ultimo (SLU)

Lo SLU della sottostruttura e della sovrastruttura dovranno essere verificati con i valori di γ_M utilizzati per gli edifici non isolati.

Gli elementi della sottostruttura dovranno essere verificati rispetto alle sollecitazioni ottenute direttamente dall’analisi, quando il modello include anche la sottostruttura. In caso contrario, essi dovranno essere verificati rispetto alle sollecitazioni prodotte dalle forze trasmesse dal sistema d’isolamento combinate con le sollecitazioni prodotte dalle accelerazioni del terreno direttamente applicate alla sottostruttura. Nel caso in cui la sottostruttura possa essere assunta infinitamente rigida (periodo proprio inferiore a 0,05 s) le forze d’inerzia direttamente applicate ad essa possono essere assunte pari al prodotto delle masse della sottostruttura per l’accelerazione del terreno a

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10.9 Aspetti costruttivi, manutenzione, sostituibilità

Il progetto dei dispositivi di qualsiasi tipo comprende la redazione di un piano di qualità, che prevede, fra l'altro, la descrizione delle loro modalità di installazione durante la fase di costruzione dell'opera da isolare, nonché il programma dei controlli periodici e degli interventi di manutenzione durante la vita di progetto della struttura, la cui durata deve essere specificata nei documenti di progetto e che, comunque, non deve risultare minore di 60 anni.

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10.10 Collaudo

Il collaudo statico deve essere effettuato in corso d'opera; al riguardo si segnala che di fondamentale importanza è il controllo della posa in opera dei dispositivi, nel rispetto delle tolleranze e delle modalità di posa prescritte dal progetto.

Il collaudatore deve avere specifi

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Allegato 10.A - Verifica allo SLU degli isolatori elastomerici

Avendo indicato con:

- γ_c = 1,5V/(S₁G_dinA_r) la deformazione di taglio dell'elastomero prodotta dalla compressione;

E_c modulo di compressibilità assiale valutato (in MPa) come E_c = [1/(6G_dinS₁^²) + 4/(3E_b)]^-1;

G_din modulo di taglio statico dell'elastomero;

E_b modulo di compressibilità volumetrica della gomma, da assumere pari a 2000 MPa in assenza di determinazione diretta;

V sforzo normale massimo sull'isolatore, derivato dalla combinazione dell'azione sismica con le altre azioni (vedi punto 3.3);

S₁ fattore di forma primario, definito al punto 10.4.1;

A_r area ridotta efficace dell'iso

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Allegato 10.B - Modalità di prova dei dispositivi di isolamento

10.B.1. Isolatori in materiale elastomerico ed acciaio

Prove di accettazione sui materiali

Le prove di accettazione sui materiali sono quelle previste dalle norme sugli apparecchi d’appoggio, con le seguenti variazioni ed aggiunte:

- le prove di invecchiamento vanno effettuate per 21 giorni a 70°C; la variazione del modulo G deve essere contenuta entro il 20% del valore iniziale;

- il modulo G deve essere determinato anche per una deformazione tangenziale pari a ± 100%.

Prove di qualificazione sui dispositivi

Le prove di qualificazione sui dispositivi, possono essere estese a tutti i dispositivi geometricamente simili (rapporti di scala geometrica compresi tra 0,5 e 2, fattore di forma primario S₁ uguale, con tolleranza del ±10%, fattore di forma secondario S₂ uguale o maggiore) e prodotti con gli stessi materiali di quelli provati. Esse debbono essere effettuate nell’ordine e con le modalità di seguito specificate, alla temperatura di 23°C ± 3°C, a non meno di due giorni di distanza dalla vulcanizzazione o dal termine del processo di invecchiamento, così da avere una temperatura uniforme sull’intero dispositivo (i giorni salgono a quattro per dispositivi di dimensioni maggiori di 700 mm).

- Determinazione statica della rigidezza a compressione tra il 30% e il 100% del carico verticale V di progetto, opportunamente scalato, in presenza di sisma, somma dei carichi verticali dovuti a permanenti ed accidentali moltiplicati per opportuni coefficienti ed alle eventuali azioni concomitanti (forze orizzontali, spostamenti e rotazioni);

- determinazione statica, sotto compressione costante e pari a 6 MPa, del modulo statico di taglio G, convenzionalmente definito come il modulo secante tra le deformazioni di taglio corrispondenti agli spostamenti 0,27t_e e 0,58t_e mediante prove di carico-scarico fino a uno spostamento massimo pari a t_e e in corrispondenza del 3° ciclo;

- determinazione dinamica, sotto compressione costante e pari a 6 MPa, e anche a 12 MPa se il valore della tensione di compressione di progetto (con una tolleranza del ±20%) se questa è superiore a 9 MPa, del modulo dinamico di taglio G_din e dello smorzamento ξ mediante prove cicliche sinusoidali alla frequenza di 0,5 Hz ed in corrispondenza del 3° ciclo, valutando G_din = Ft_e/(Ad) come modulo secante in corrispondenza di d/t_e = 1, con l’obbligo per G_din di ricadere nell’intervallo 0,35 ÷ 1,40 MPa;

- determinazione delle curve G-γ e ξ-γ mediante le prove dinamiche cicliche precedentemente descritte e per i seguenti valori di γ: 0,05, 0,3, 0,5, 0,7, 1,0, 2,0, e, comunque, per spostamenti non inferiori a ± 0,1d₂, ± 0,2d₂, ± 0,3d₂, ± 0,5d₂, ± d₂, ± 1,2d₂, effettuando almeno 5 cicli per ciascuna ampiezza;

- determinazione delle caratteristiche di creep mediante prove di compressione sotto compressione costante e almeno pari al massimo valore della tensione di compressione di progetto per le sole azioni di servizio, della durata di almeno 7 giorni; la deformazione verticale per creep deve essere inferiore al 20% della deformazione statica sotto il carico V; il valore di riferimento della def

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11. EDIFICI ESISTENTI

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11.1 Generalità

Gli edifici esistenti si distinguono da quelli di nuova progettazione per gli aspetti seguenti:

- Il progetto riflette lo stato delle conoscenze al tempo della loro costruzione.

- Il progetto può contenere difetti di impostazione concettuale e di realizzazione non evidenziabili.

Tali edifici possono essere stati soggetti a terremoti passati o di altre azioni accidentali i cui effetti non sono manifesti.

Di conseguenza la valutazione della sicurezza ed il progetto degli interventi sono normalmente affetti da un grado di incertezza diverso da quello degli edifici di nuova progettazione. Ciò comporta l’impiego di adeguati fattori di confidenza nelle verifiche di sicurezza come pure metodi di analisi e di verifica dipend

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11.2 Valutazione della sicurezza di edifici in cemento armato e in acciaio

Per valutazione della sicurezza si intende un procedimento quantitativo volto a stabilire se un edificio esistente è in grado o meno di resistere alla combina

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11.2.1 Requisiti di sicurezza

La valutazione della sicurezza degli edifici esistenti in generale richiede la considerazione di uno stato limite aggiuntivo rispetto a quelli definiti al punto 2.1 e 2.2, in quanto essi di regola non soddisfano né i principi di gerarchia delle resistenze né posseggono adeguata duttilità.

I requisiti di sicurezza definiti nel presente capitolo fanno pertanto riferimento al

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58685 4176741

11.2.2 Criteri di verifica

11.2.2.1 Verifica con lo spettro elastico

In generale, la verifica di sicurezza degli edifici esistenti viene eseguita con riferimento all’azione sismica data dallo spettro elastico (non ridotto) definito al punto 3.2.3 per il valore di a_gS appropriato alla zona sismica.

Ai fini delle verifiche di sicurezza gli elementi strutturali vengono distinti in “duttili” e “fragili”. La classificazione degli elementi nelle due categorie è fornita nei capitoli relativi alle diverse tipologie strutturali.

La verifica degli elementi “duttili” viene eseguita confrontando gli effetti indotti dalle azioni sismiche in termini di deformazioni con i rispettivi limiti di deformabilità.

La verifica degli elementi “fragili” viene eseguita confrontando gli effetti indotti dalle azioni sismiche in termini di forze con le rispettive resistenze.

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11.2.3 Dati necessari per la valutazione

11.2.3.1 Generalità

Le fonti da considerare per la acquisizione dei dati necessari sono:

- Documenti di progetto con particolare riferimento a relazioni geologiche, geotecniche e strutturali ed elaborati grafici strutturali;

- Eventuale documentazione acquisita in tempi successivi alla costruzione;

- Rilievo strutturale geometrico e dei dettagli esecutivi;

- Prove in-situ e in laboratorio.

11.2.3.2 Dati richiesti

In generale saranno acquisiti dati sugli aspetti seguenti:

- Identificazione dell'organismo strutturale e verifica del rispetto dei criteri di regolarità indicati al punto 4.3. Quanto sopra sarà ottenuto sulla base dei disegni originali di progetto opportunamente verificati con indagini in-situ, oppure con un rilievo ex-novo;

- Identificazione delle strutture di fondazione;

- Identificazione delle categorie di suolo secondo quanto indicato al punto 3.1;

- Informazione sulle dimensioni geometriche degli elementi strutturali, dei quantitativi delle armature, delle proprietà meccaniche dei materiali, dei collegamenti;

- Informazioni su possibili difetti locali dei materiali;

- Informazioni su possibili difetti nei particolari costruttivi (dettagli delle armature, eccentricità travi-pilastro, eccentricità pilastro-pilastro, collegamenti trave-colonna e colonna-fondazione, collegamenti tra le pareti in muratura, collegamenti tra orizzontamenti e pareti murarie, etc.);

- Informazioni sulle norme impiegate nel progetto originale incluso il valore delle azioni sismiche di progetto;

- Descrizione della destinazione d'uso attuale e futura dell'edificio con identificazione della categoria di importanza, secondo il punto 2.5 e 4.7;

- Rivalutazione dei carichi variabili, in funzione della destinazione d'uso;

- Informazione sulla natura e l'entità di eventuali danni subiti in precedenza e sulle riparazioni effettuate.

La quantità e qualità dei dati acquisiti determina il metodo di analisi e i valori dei fattori di confidenza da applicare alle proprietà dei materiali da adoperare nelle verifiche di sicurezza.

11.2.3.3 Livelli di conoscenza

Ai fini della scelta del tipo di analisi e dei valori dei fattori di confidenza, definiti in 11.2.4, si distinguono i tre livelli di conoscenza seguenti:

- LC1: Conoscenza Limitata;

- LC2: Conoscenza Adeguata;

- LC3: Conoscenza Accurata.

Gli aspetti che definiscono i livelli di conoscenza sono:

- geometria, ossia le caratteristiche geometriche degli elementi strutturali,

- dettagli strutturali, ossia la quantità e disposizione delle armature, compreso il passo delle staffe e la loro chiusura, per il c.a., i collegamenti per l’acciaio, i collegamenti tra elementi strutturali diversi, la consistenza degli elementi non strutturali collaboranti,

- materiali, ossia le proprietà meccaniche dei materiali.

Il livello di conoscenza acquisito determina il metodo di analisi e i fattori di confidenza da applicare alle proprietà dei materiali. Le procedure per ottenere i dati richiesti sulla base dei disegni di progetto e/o di prove in-situ sono descritte nel seguito per gli edifici in c.a. e acciaio.

La relazione tra livelli di conoscenza, metodi di analisi e fattori di confidenza è illustrata nella tabella 11.1. La definizione dei termini “visivo”, “completo”, “limitato”, “estensivo”, “esaustivo”, c

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11.2.4 Fattori di confidenza

I fattori di confidenza indicati nella Tabella 11.1 servono a un duplice scopo:

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11.2.5 Valutazione della sicurezza

11.2.5.1 Livelli di protezione antisismica e fattori di importanza

Valgono le indicazioni prescrittive di cui ai punti 2.5 e 4.7.

11.2.5.2 Azione sismica

Per gli SL di DS e DL l'azione sismica da adottare per la valutazione è quella definita nel capitolo 3. Le accelerazioni di ancoraggio dello spettro elastico per lo SL di CO si ottengono moltiplicando per 1,5 i valori indicati per lo SL di DS.

Nel caso di verifica con l’impiego del fattore q, il valore da adottare per quest’ultimo è indicato al punto 11.2.2.2.

11.2.5.3 Modellazione della struttura

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11.2.6 Verifiche di sicurezza

Per la verifica degli elementi strutturali si esegue una distinzione fra elementi/meccanismi “duttili” e “fragili”. I primi si verificano controllando che la domanda non superi la corrispondente capacità in termini di deformazione. I secondi si verificano controllando che la domanda non superi la corrispondente capacità in termini di resistenza.

Per il calcolo della capacità di elementi/meccanismi duttili o fragili, dove questa sia confrontata con la domanda per la verifica di sicurezza come sopra indicato, si impiegano le proprietà dei materiali esistenti direttamente ottenute da prove in sito e da eventuali informazioni aggiuntive, divise per i fattori di confidenza, definiti in 11.2.4 in relazione al livello di conoscenza raggiunto. Per i materiali nuovi o aggiunti si impiegano le proprietà nominali.

Per il calcolo della capacità di resistenza degli elementi fragili primari, le resistenze dei materiali si dividono per i corrispondenti coefficienti parziali e per i fattori di confidenza, definiti in 11.2.4 e in tab. 11.1, in relazione al livello di conoscenza raggiunto.

11.2.6.1 Analisi lineare (statica o dinamica)

Nel caso di analisi effettuate con lo spettro elastico gli elementi/meccanismi di tipo fragile sono da verificare con le sollecitazioni ottenute da condizioni di equilibrio, in base alle sollecitazioni trasmesse dagli elementi/meccanismi duttili. Queste ultime possono essere prese uguali a:

(a) il valore D ottenuto dall’analisi, se la capacità C dell’elemento duttile, valutata usando i valori medi delle proprietà dei materiali, soddisfa ρ = D/C ≤ 1,

(b) la capacità dell’elemento duttile, valutata usando i valori medi delle proprietà dei materiali moltiplicati per il fattore di confidenza, definito in 11.2.4, in relazione al livello di conoscenza raggiunto, se ρ = D/C > 1, con D e C definiti in (a).

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11.2.7 Criteri per la scelta dell’intervento

11.2.7.1 Indicazioni generali

La scelta del tipo, della tecnica, dell’entità e dell’urgenza dell’intervento dipende dai risultati della precedente fase di valutazione, tenendo inoltre conto degli aspetti seguenti:

- errori grossolani devono essere eliminati;

- nel caso di edifici fortemente irregolari (in termini di resistenza e/o rigidezza) l’intervento deve mirare a correggere tale sfavorevole situazione;

- una maggiore regolarità può essere ottenuta tramite il rinforzo di un ridotto numero di elementi o con l’inserimento di elementi aggiuntivi;

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11.2.8 Progetto dell’intervento

Il progetto dell’intervento deve comprendere i seguenti punti:

- scelta motivata del tipo di intervento;

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11.3 Edifici in cemento armato

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11.3.1 Identificazione della geometria, dei dettagli costruttivi e dei materiali

Per l’identificazione della geometria, i dati raccolti devono includere i seguenti:

a) identificazione del sistema resistente laterale in entrambe le direzioni;

b) tessitura dei solai;

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11.3.2 Modelli di capacità per la valutazione

Gli elementi ed i meccanismi resistenti sono classificati in:

- “duttili”: travi, pilastri e pareti inflesse con e senza sforzo normale;

- “fragili”: meccanismi di taglio in travi, pilastri e pareti ed i nodi;

In caso di pilastri soggetti a valori di sforzo normale particolarmente elevato va presa in considerazione la possibilità di comportamento fragile.

11.3.2.1 Travi, pilastri e pareti: flessione con e senza sforzo normale

La capacità deformativa è definita con riferimento alla rotazione (“rotazione rispetto alla corda”) θ della sezione d’estremità rispetto alla congiungente quest’ultima con la sezione di momento nullo a distanza pari alla luce di taglio L_V = M/V. Tale rotazione è anche pari allo spostamento relativo delle due sezioni diviso per la luce di taglio.

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11.3.3 Modelli di capacità per il rinforzo

11.3.3.1 Incamiciatura in c.a.

Camicie in c.a. possono essere applicate a pilastri o pareti per conseguire tutti o alcuni dei seguenti obiettivi:

- aumento della capacità portante verticale;

- aumento della resistenza a flessione e/o taglio;

- aumento della capacità deformativa;

- miglioramento dell'efficienza delle giunzioni per sovrapposizione.

Lo spessore delle camicie deve essere tale da consentire il posizionamento di armature longitudinali e trasversali con un copriferro adeguato.

Nel caso che la camicia non avvolga completamente l'elemento, è necessario mettere a nudo le armature nelle facce non incamiciate, e collegare a queste ultime le armature delle facce incamiciate.

Se le camicie servono ad aumentare la resistenza flessionale, le barre longitudinali devono attraversare il solaio in apposite forature continue e essere ancorate con adeguata staffatura alle estremità del pilastro inferiore e superiore.

Se le camicie servono solo per aumentare la resistenza a taglio e la deformabilità, o anche a migliorare l'efficienza delle giunzioni, esse devono fermarsi a circa 10 mm dal solaio.

Ai fini della valutazione della resistenza e della deformabilità di elementi incamiciati sono accettabili le seguenti ipotesi semplificative:

- l'elemento incamiciato si comporta monoliticamente, con piena aderenza tra il calcestruzzo vecchio e il nuovo;

- si trascura il fatto che il carico assiale è applicato alla sola porzione preesistente dell'elemento, e si considera che esso agisca sull'intera sezione incamiciata;

- le proprietà meccaniche del calcestruzzo della camicia si considerano estese all'intera sezione se le differenze fra i due materiali non sono eccessive.

I valori della capacità da adottare nelle verifiche sono quelli calcolati con riferimento alla sezione incamiciata nelle ipotesi semplificative su indicate ridotte secondo le espressioni seguenti:

resistenza a taglio:

= 0.9V_R

(11.4)

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11.4 Edifici in acciaio

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11.4.1 Identificazione della geometria, dei dettagli costruttivi e dei materiali

Per l’identificazione della geometria, i dati raccolti devono includere i seguenti:

a) identificazione del sistema resistente laterale in entrambe le direzioni;

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58685 4176754

11.4.2 Modelli per la valutazione di capacità

Gli elementi ed i meccanismi resistenti sono classificati in duttili o fragili in funzione della modalità di collasso.

11.4.2.1 Travi e pilastri: flessione con e senza sforzo normale

La capacità deformativa di travi e pilastri è definita con riferimento alla rotazione θ della sezione d'estremità rispetto alla congiungente quest'ultima con la sezi

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58685 4176755

11.5 Valutazione della sicurezza di edifici in muratura

Per valutazione della sicurezza si intende un procedimento quantitativo volto a stabilire se un edificio esistente è in grado o meno di resistere alla combinazione sismica di progetto c

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11.5.1 Requisiti di sicurezza e criteri di verifica

La valutazione della sicurezza degli edifici esistenti in muratura richiede la verifica degli stati limite definiti ai punti 2.1 e 2.2, ovvero lo SL di danno, cui si associano d

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11.5.2 Dati necessari e identificazione del livello di conoscenza

La conoscenza dell’edificio in muratura oggetto della verifica risulta di fondamentale importanza ai fini di una adeguata analisi, e può essere conseguita con diversi livelli di approfondimento, in funzione dell’accuratezza delle operazioni di rilievo, delle ricerche storiche, e delle indagini sperimentali. Tali operazioni saranno funzione degli obiettivi preposti ed andranno ad interessare tutto o in parte l’edificio, a seconda della ampiezza e della rilevanza dell’intervento previsto.

Il piano delle indagini fa comunque parte sia della fase diagnostica che del progetto vero e proprio, e dovrà essere predisposto nell’ambito di un quadro generale volto a mostrare le motivazioni e gli obiettivi delle indagini stesse.

11.5.2.1 Geometria

La conoscenza della geometria strutturale di edifici esistenti in muratura deriva di regola da operazioni di rilievo.

Tale operazione comprende il rilievo, piano per piano, di tutti gli elementi in muratura e di eventuali nicchie, cavità, canne fumarie, il rilievo delle volte (spessore e profilo), dei solai e della copertura (tipologia e orditura), delle scale (tipologia strutturale), la individuazione dei carichi gravanti su ogni elemento di parete e la tipologia delle fondazioni. La rappresentazione dei risultati del rilevo verrà effettuata attraverso piante, alzati e sezioni.

Dovrà inoltre essere rilevato e rappresentato l’eventuale quadro fessurativo, classificando ciascuna lesione secondo la tipologia (distacco, rotazione, scorrimento, spostamenti fuori del piano,...), e deformativo (evidenti fuori piombo, rigonfiamenti, depressioni nelle volte,...). La finalità è di consentire, nella successiva fase diagnostica, l’individuazione dell’origine e delle possibili evoluzioni delle problematiche strutturali dell’edificio.

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11.5.3 Livelli di conoscenza

Con riferimento al livello di conoscenza acquisito si definiscono i valori dei parametri meccanici ed i fattori di confidenza secondo quanto segue. Il livello di conoscenza LC3 si intende raggiunto quando siano stati effettuati il rilievo geometrico, verifiche in situ estese ed esaustive sui dettagli costruttivi, indagini in situ esaustive sulle proprietà dei materiali. Il livello di conoscenza LC2 si intende raggiunto quando siano stati effettuati verifiche in situ estese ed esaustive sui dettagli costruttivi ed indagini in situ estese sulle proprietà dei materiali.

Tabella 11.5.1 - Livelli di conoscenza in funzione dell’informazione disponibile e conseguenti metodi di analisi ammessi e valori dei fattori di confidenza per edifici in muratura

Livello di Co

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11.5.4 Valutazione della sicurezza

11.5.4.1 Livelli di protezione antisismica e fattori di importanza

Vale quanto riportato ai punti 2.5 e 4.7.

11.5.4.2 Azione sismica

Per gli SL ultimo e di danno l'azione sismica è definita nel capitolo 3. Nel caso di verifica con analisi lineare ed impiego del fattore q, il valore da utilizzare per quest'ultimo è pari a:

q = 2.0 α_u/ α₁ per edifici regolari in elevazione

q = 1.5 α_u/ α₁ negli altri casi

in cui α_u e α₁ sono definiti al punto 8.1.3. In assenza di più precise valutazioni, potrà essere assunto un rapporto α_u/ α₁ pari a 1.5. La definizione di regolarità per un edificio esistente in muratura è quella indicata al punto 4.3.1, in cui il requisito d) deve essere sostituito da: i solai sono ben collegati alle pareti e dotati di una sufficiente rigidezza e resistenza nel loro piano.

11.5.4.3 Modellazione della struttura

La valutazione della sicurezza andrà eseguita con riferimento al comportamento sismico globale, attraverso i criteri di modellazione e verifica definiti ai punti 4.4 (modellazione), 8.1.5 (metodi di analisi) e 8.2.2 (verifiche di sicurezza), assunte le precisazioni al punto 11.5.8 (modelli di capacità per la valutazione).

Per gli edifici esistenti in muratura emergono tuttavia alcune particolarità che devono essere opportunamente considerate, con riferimento alla modellazione strutturale. In particolare, in presenza di edifici in aggregato, caso tipico nei centri storici, e di edifici a struttura mista, frutto di sistemi costruttivi relativamente moderni o di trasformazioni successive recenti, i metodi sopra indicati non sempre sono adeguati ed è opportuno procedere ad una appropriata modellazione.

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11.5.5 Verifiche di sicurezza

Per le verifiche di sicurezza nei riguardi del comportamento sismico globale, si applica quanto prescritto ai punti 8.1.6 e 8.2.2 per gli edifici in muratura ordinaria, con le integrazioni al punto 11.5.8.

Per gli edifici in aggregato sono in alternativa applicabili i metodi descritti al punto 11.5.5.1.

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11.5.6 Criteri per la scelta dell'intervento

11.5.6.1 Indicazioni generali

La scelta del tipo, della tecnica, dell’entità e dell’urgenza dell’intervento dipende dai risultati della precedente fase di valutazione, tenendo inoltre conto degli aspetti seguenti:

- Murature di qualità insufficiente a sopportare le azioni verticali ed orizzontali cui sono sottoposte devono essere adeguatamente consolidate o sostituite.

- Collegamenti inadeguati tra solai e pareti o tra copertura e pareti devono essere resi efficaci.

- Sono auspicabili interventi di collegamento fra pareti confluenti in martelli murari ed angolate.

- Le spinte non contrastate di coperture, archi e

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11.5.7 Progetto dell'intervento

Il progetto dell'intervento deve comprendere i seguenti punti:

- scelta motivata del tipo di intervento;

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11.5.8 Modelli di capacità per la valutazione

11.5.8.1 Pareti murarie

Si utilizzano i modelli descritti al punto 8.2.2, con le seguenti precisazioni e prescrizioni. Nel caso di analisi elastica con il fattore q, i valori di calcolo delle resistenze sono ottenuti dividendo i valori medi per i rispettivi fattori di confidenza e per il coefficiente parziale di sicurezza dei materiali. Nel caso di analisi non lineare, i valori di calcolo delle resistenze da utilizzare sono ottenuti dividendo i valori medi per i rispettivi fattori di confidenza.

Nel caso di muratura ordinaria, in sostituzione dell'equazione 8.3, la resistenza a ta

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11.5.9 Modelli di capacità per il rinforzo

I modelli utilizzati per gli elementi rinforzati, dovranno essere giustificati dal pr

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11.5.10 Edifici semplici

È consentito applicare le norme semplificate di cui al punto 8.1.9, utilizzando al posto della resistenza caratteristica a compressione f_k il valore medio f

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58685 4176766

11.6 Edifici in zona 4

Gli edifici esistenti in zona 4 possono essere verificati applicando le regole valide per la progettazione “non sismica”, considerando in due direzioni ortogonali il sistema di forze orizzontali definito dalle espressioni (4.2) e (4.3), secondo la combinazione di azioni di cui all’espressione (3.9). L’ordinata spettrale S_d(T

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Allegato 11.A - Valutazione delle rotazioni di collasso di elementi di strutture in cemento armato

La capacità di rotazione rispetto alla corda in condizioni di collasso θ_u è può essere valutata mediante sperimentazione diretta, modellazione numerica considerando il contributo di calcestruzzo, acciaio ed aderenza, ovvero mediante le seguenti formule:

(11.A.1)

dove γ_el = 1.5 per gli elementi primari ed 1.0 per gli elementi secondari (come definiti in 4.3.2), h è l’altezza della sezione, ν = N/(A_cf_c) è lo sforzo assiale normalizzato di compressione agente su tutta la sezione A_c,

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Allegato 11.B - Valutazione delle rotazioni di collasso di elementi di strutture in acciaio

La capacità di rotazione rispetto alla corda in condizioni di collasso θ_u è può essere valutata mediante sperimentazione diretta, modellazione numerica considerando le non linearità geometriche e meccaniche del materiale, ovvero mediante il metodo che segue.

Innanzitutto si rileva che la capacità di rotazione plastica delle travi e dei pilastri dipende dai rapporti larghezza-spessore dei piatti che compongono la sezione trasversale, dall’entità dello sforzo normale e dal gradiente di tensione longitudinale nel tratto di estremità dell’elemento strutturale in cui è attesa la formazione di una cerniera plastica. La possibilità di un elemento strutturale di sviluppare completamente o solo parzialmente la capacità di deformazione plastica che esso possiede dipende dal grado di sovraresistenza dei collegamenti tra zone non dissipative e zone dissipative. A tal proposito si distinguono tre casi:

- collegamenti a completo ripristino di resistenza e duttilità;

- collegamenti a completo ripristino di resistenza e parziale ripristino di duttilità;

- collegamenti a parziale ripristino di resistenza.

Collegamenti a completo ripristino di resistenza e duttilità

Si definiscono collegamenti a completo ripristino di resistenza e duttilità i collegamenti la cui resistenza flessionale è tale da consentire la piena plasticizzazione dell’elemento strutturale collegato e lo sviluppo dell’incrudimento fino alla instabilità locale della flangia compressa. Tale condizione risulta soddisfatta quando:

(11.B.1)

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Allegato 11.C - Analisi dei meccanismi locali di collasso in edifici esistenti in muratura

Negli edifici esistenti in muratura spesso avvengono collassi parziali per cause sismiche, in genere per perdita dell'equilibrio di porzioni murarie; la verifica nei riguardi di questi meccanismi, secondo le modalità descritte nel seguito, assume significato se è garantita una certa monoliticità della parete muraria, tale da impedire collassi puntuali per disgregazione della muratura. Meccanismi locali si verificano nelle pareti murarie prevalentemente per azioni perpendicolari al loro piano, mentre nel caso di sistemi ad arco anche per azioni nel piano. Le verifiche con riferimento ai meccanismi locali di danno e collasso (nel piano e fuori piano) possono essere svolti tramite l’analisi limite dell’equilibrio, secondo l’approccio cinematico, che si basa sulla scelta del meccanismo di collasso e la valutazione dell’azione orizzontale che attiva tale cinematismo.

L’applicazione del metodo di verifica presuppone quindi l’analisi dei meccanismi locali ritenuti significativi per la costruzione, che possono essere ipotizzati sulla base della conoscenza del comportamento sismico di strutture analoghe, già danneggiate dal terremoto, o individuati considerando la presenza di eventuali stati fessurativi, anche di natura non sismica; inoltre andranno tenute presente la qualità della connessione tra le pareti murarie, la tessitura muraria, la presenza di catene, le interazioni con altri elementi della costruzione o degli edifici adiacenti.

L’approccio cinematico permette inoltre di determinare l’andamento dell’azione orizzontale che la struttura è progressivamente in grado di sopportare all’evolversi del meccanismo. Tale curva è espressa attraverso un moltiplicatore α, rapporto tra le forze orizzontali applicate ed i corrispondenti pesi delle masse presenti, rappresentato in funzione dello spostamento d_k di un punto di riferimento del sistema; la curva deve essere determinata fino all’annullamento di ogni capacità di sopportare azioni orizzontali (α = 0). Tale curva può essere trasformata nella curva di capacità di un sistema equivalente ad un grado di libertà, nella quale può essere definita la capacità di spostamento ultimo del meccanismo locale, da confrontare con la domanda di spostamento richiesta dall’azione sismica.

Per ogni possibile meccanismo locale ritenuto significativo per l’edificio, il metodo si articola nei seguenti passi:

- trasformazione di una parte della costruzione in un sistema labile (catena cinematica), attraverso l’individuazione di corpi rigidi, definiti da piani di frattura ipotizzabili per la scarsa resistenza a trazione della muratura, in grado di ruotare o scorrere tra loro (meccanismo di danno e collasso);

- valutazione del moltiplicatore orizzontale dei carichi α_o che comporta l’attivazione del meccanismo (stato limite di danno);

- valutazione dell’evoluzione del moltiplicatore orizzontale dei carichi α al crescere dello spostamento d_k di un punto di controllo della catena cinematica, usualmente scelto in prossimità del baricentro delle masse, fino all’annullamento della forza sismica orizzontale;

- trasformazione della curva così ottenuta in curva di capacità, ovvero in accelerazione a* e spostamento d* spettrali, con valutazione dello spostamento ultimo per collasso del meccanismo (stato limite ultimo), definito in seguito;

- verifiche di sicurezza, attraverso il controllo della compatibilità degli spostamenti e/o delle resistenze richieste alla struttura.

Per l’applicazione del metodo di analisi si ipotizza, in genere:

- resistenza nulla a trazione della muratura;

- assenza di scorrimento tra i blocchi;

- resistenza a compressione infinita della muratura.

Tuttavia, per una simulazione più realistica del comportamento, è possibile considerare, in forma approssimata:

a) gli scorrimenti tra i blocchi, considerando la presenza dell’attrito;

b) le connessioni, anche di resistenza limitata, tra le pareti murarie;

c) la presenza di catene metalliche;

d) la limitata resistenza a compressione della muratura, considerando le cerniere adeguatamente arretrate rispetto allo spigolo della sezione;

e) la presenza di pareti a paramenti scollegati.

Analisi cinematica lineare

Per ottenere il

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Allegato 11.D - Tipologie e relativi parametri meccanici delle murature

Tabella 11.D.1 - Valori di riferimento dei parametri meccanici (minimi e massimi) e peso specifico medio per diverse tipologie di muratura, riferiti alle seguenti condizioni: malta di caratteristiche scarse, assenza di ricorsi (listature), paramenti semplicemente accostati o mal collegati, muratura non consolidata

Tipologia di muratura

f_m

(N/cm²)

τ₀

(N/cm²)

(N/mm²)

(kN/m³)

min-max

Muratura in pietrame disordinata
(ciottoli, pietre erratiche e irregolari)

2,0

3,2

690

1050

115

175

Muratura a conci sbozzati, con paramento di limitato spessore e nucleo interno

110

155

3,5

5,1

1020

1440

170

240

Muratura in pietre a spacco con buona tessitura

150

200

5,6

7,4

1500

1980

250

330

Muratura a

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Allegato 11.E. - Criteri per gli interventi di consolidamento di edifici in muratura

Nel presente allegato si forniscono criteri generali di guida agli interventi di consolidamento degli edifici in muratura, con riferimento ad alcune tecniche di utilizzo corrente. Ovviamente non sono da considerarsi a priori escluse eventuali tecniche di intervento non citate, metodologie innovative o soluzioni particolari che il professionista individui come adeguate per il caso specifico.

Gli interventi di consolidamento vanno applicati, per quanto possibile, in modo regolare ed uniforme alle strutture.

L’esecuzione di interventi su porzioni limitate dell’edificio va opportunamente valutata e giustificata calcolando l’effetto in termini di variazione nella distribuzione delle rigidezze. Nel caso si decida di intervenire su singole parti della struttura, va valutato l’effetto in termini di variazione nella distribuzione delle rigidezze. Particolare attenzione deve essere posta anche alla fase esecutiva degli interventi, onde assicurare l’effettiva efficacia degli stessi, in quanto l’eventuale cattiva esecuzione può comportare il peggioramento delle caratteristiche della muratura o del comportamento globale dell’edificio.

Le indicazioni che seguono non devono essere intese come un elenco di interventi da eseguire comunque e dovunque, ma solo come possibili soluzioni da adottare nei casi in cui siano dimostrate la carenza dello stato attuale del fabbricato ed il beneficio prodotto dall’intervento.

Interventi volti a ridurre le carenze dei collegamenti

Tali interventi sono mirati ad assicurare alla costruzione un buon comportamento d’assieme, mediante la realizzazione di un buon ammorsamento tra le pareti e di efficaci collegamenti dei solai alle pareti; inoltre, deve essere verificato che le eventuali spinte prodotte da strutture voltate siano efficacemente contrastate e deve essere corretto il malfunzionamento di tetti spingenti. La realizzazione di questi interventi è un prerequisito essenziale per l’applicazione dei metodi di analisi sismica globale dell’edificio, che si basano sul comportamento delle pareti murarie nel proprio piano, presupponendone la stabilità nei riguardi di azioni sismiche fuori dal piano.

L’inserimento di tiranti, metallici o di altri materiali, disposti nelle due direzioni principali del fabbricato, a livello dei solai ed in corrispondenza delle pareti portanti, ancorati alle murature mediante capochiave (a paletto o a piastra), può favorire il comportamento d’assieme del fabbricato, in quanto conferisce un elevato grado di connessione tra le murature ortogonali e fornisce un efficace vincolo contro il ribaltamento fuori piano dei pannelli murari. Inoltre, l’inserimento di tiranti migliora il comportamento nel piano di pareti forate, in quanto consente la formazione del meccanismo tirante-puntone nelle fasce murarie sopra porta e sotto finestra. Per i capochiave sono consigliati paletti semplici, in quanto vanno ad interessare una porzione di muratura maggiore rispetto alle piastre; queste sono preferibili nel caso di murature particolarmente scadenti, realizzate con elementi di piccole dimensioni (è in genere necessario un consolidamento locale della muratura, nella zona di ancoraggio). È sconsigliabile incassare il capochiave nello spessore della parete, specie nel caso di muratura a più paramenti scollegati.

Cerchiature esterne, in alcuni casi, si possono realizzare con elementi metallici o materiali compositi, allo scopo di “chiudere” la scatola muraria e di offrire un efficace collegamento tra murature ortogonali. Tale intervento può risultare efficace nel caso di edifici di dimensioni ridotte, dove i tratti rettilinei della cerchiatura non sono troppo estesi, o quando vengono realizzati ancoraggi in corrispondenza dei martelli murari. È necessario evitare l’insorgere di concentrazioni di tensioni in corrispondenza degli spigoli delle murature, ad esempio con opportune piastre di ripartizione o in alternativa, nel caso si usino fasce in materiale composito, procedendo allo smusso degli spigoli.

Un’idonea ammorsatura, tra parti adiacenti o tra murature che si intersecano, si può realizzare, qualora i collegamenti tra elementi murari siano deteriorati (per la presenza di lesioni per danni sismici o di altra natura) o particolarmente scadenti; si precisa infatti che questi interventi di collegamento locale sono efficaci per il comportamento d’assieme della costruzione in presenza di murature di buone caratteristiche, mentre per le murature scadenti è preferibile l’inserimento di tiranti, che garantiscono un miglior collegamento complessivo. L’intervento si realizza o attraverso elementi puntuali di cucitura (tecnica scuci e cuci con elementi lapidei o in laterizio) o collegamenti locali con elementi metallici o in altro materiale.

L’uso di perforazioni armate deve essere limitato ai casi in cui non siano percorribili le altre soluzioni proposte, per la notevole invasività di tali elementi e la dubbia efficacia, specie in presenza di muratura a più paramenti scollegati; in ogni caso dovrà essere garantita la durabilità degli elementi inseriti (acciaio inox, materiali compositi o altro) e la compatibilità delle malte iniettate. Anche in questo caso, l’eventuale realizzazione di un buon collegamento locale non garantisce un significativo miglioramento del comportamento d’assieme della costruzione.

Cordoli in sommità alla muratura possono costituire una soluzione efficace per collegare le pareti, in una zona dove la muratura è meno coesa a causa del limitato livello di compressione, e per migliorare l’interazione con la copertura; va invece evitata l’esecuzione di cordolature ai livelli intermedi, eseguite nello spessore della parete (specie se di muratura in pietrame), dati gli effetti negativi che le aperture in breccia producono nella distribuzione delle sollecitazioni sui paramenti. Questi possono essere realizzati nei seguenti modi:

- in muratura armata, consentendo di realizzare il collegamento attraverso una tecnica volta alla massima conservazione delle caratteristiche murarie esistenti. Essi, infatti, devono essere realizzati con una muratura a tutto spessore e di buone caratteristiche; in genere la soluzione più naturale è l’uso di una muratura in mattoni pieni. All’interno deve essere alloggiata un’armatura metallica, resa aderente alla muratura del cordolo tramite conglomerato, ad esempio malta cementizia. La realizzazione di collegamenti tra cordolo e muratura, eseguita tramite perfori armati disposti con andamento inclinato, se necessaria risulta efficace solo in presenza di muratura di buona qualità. Negli altri casi è opportuno eseguire un consolidamento della muratura nella parte sommitale della parete ed affidarsi all’aderenza ed al contributo dell’

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ALLEGATO 3 - NORME TECNICHE PER IL PROGETTO SISMICO DEI PONTI

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1. CAMPO DI APPLICAZIONE

Le presenti Norme coprono in modo esplicito e dettagliato il progetto di ponti a pile e travate, queste ultime del tipo continuo su più

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2. OBIETTIVI DEL PROGETTO

Le presenti norme mirano alla realizzazione di strutture da ponte che soddisfano i due requisiti seguenti:

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3. CRITERI GENERALI DI PROGETTAZIONE

I. La struttura del ponte deve essere concepita e dimensionata in modo che sotto l'azione sismica di progetto per lo SLU essa dia luogo alla formazione di un meccanismo dissipativo stabile, nel quale la dissipazione sia limitata alle pile o ad appositi dispositivi dissipativi.

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4. LIVELLI DI PROTEZIONE ANTISISMICA

I ponti devono essere dotati di un livello di protezione antisismica differenziato in funzione della loro importanza e del loro uso, e quindi delle conseguenze più o meno gravi di un loro danneggiamento per effetto di un evento sismico. A tale scopo si istituiscono diverse “categorie di importanza”, a ciascuna delle quali è associato un fattore γ_I, detto fattore di importanza. Tale fattore amplifica l'intensità della azione sismica di progetto rispetto al valore che per essa si assume per ponti di importanza ordinaria (azione sismica di riferimento). Il fattore di importanza si applica in eguale misura all'azione sismica da adottare per lo stato limite di collasso (punto 5.2.6) e per lo stato limite di danno (punto 5.2.7), variando

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5. AZIONE SISMICA

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5.1 Categorie di suolo di fondazione

A - Formazioni litoidi o terreni omogenei caratterizzati da valori di V_S30 superiori a 800 m/s, comprendenti eventuali strati di alterazione superficiale di spessore massimo pari a 5 m.

B - Depositi di sabbie o ghiaie molto addensate o argille molto consistenti, con spessori di diverse decine di metri, caratterizzati da un graduale miglioramento delle proprietà meccaniche con la profondità, caratterizzati da valori di V

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5.2 Calcolo dell'azione sismica

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5.2.1 Zone sismiche

Ai fini dell'applicazione di queste norme, il territorio nazionale viene suddiviso in zone sismiche, ciascuna contrassegnata da un diverso valore del parametro a_g = accelerazione orizzontale massima su suolo di categoria A (definito al punto 5.1). I valori di a_g, espressi come frazione dell'accelerazione di gravità g, da adottare in ciascuna delle zone sismiche del territorio naziona

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5.2.2 Descrizione dell'azione sismica

Il modello di riferimento per la descrizione del moto sismico in un punto della superficie del

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5.2.3 Spettro di risposta elastico

Lo spettro di risposta elastico della componente orizzontale è definito dalle espressioni seguenti:

(2)

nelle quali:

S fatt

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5.2.4 Spettro di risposta elastico in spostamento

Lo spettro di risposta elastico dello spostamento potrà ottenersi per trasformazione diretta dello spettro di risposta elastico delle accelerazioni, usando la seguente espressione (5), per periodi di vibrazione che non eccedano i valori T_E indicati in tabella 4.

(5)

Tabella 4 - Valori dei parametri T_E e T_F

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5.2.5 Spostamento assoluto e relativo del terreno

Il valore dello spostamento assoluto orizzontale massimo del suolo (d_g) è dato dalla seguente espressione:

d_g

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5.2.6 Spettri di progetto per lo stato limite ultimo

Ai fini del progetto, e per evitare il ricorso ad analisi non lineari, le capacità dissipative delle strutture possono essere messe in conto attraverso un fattore riduttivo delle forze elastiche, denominato fattore di struttura q. L'azione sismica di progetto S_d(T) è in tal caso data dallo spettro di risposta elastico di cui al punto 5.2.3, con le ordinate ridotte utilizzando il fattore q. I valori numerici del fattore q vengono definiti al punto 5.5.

Lo spettro di progetto per le componenti orizzontali è definito dalle seguenti espressioni:

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58685 4176786

5.2.7 Spettro di progetto per lo stato limite di danno

Lo spettro di progetto da adottare per la limitazione dei danni può essere ott

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5.2.8 Impiego di accelerogrammi

Entrambi gli stati limite ultimo e di danno potranno essere verificati mediante l'uso di accelerogrammi artificiali, simulati o naturali. Quando è necessario utilizzare un modello spaziale, l'azione sismica deve essere rappresentata da gruppi di tre accelerogrammi diversi agenti contemporaneamente nelle tre direzioni principali.

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5.2.9 Variabilità spaziale del moto

Nei punti di contatto dell'opera con il terreno (fondazioni delle pile, spalle), il moto sismico è generalmente diverso, a causa del suo carattere intrinsecamente propagatorio, delle disomogeneità e delle discontinuità eventualmente presenti, e della diversa risposta locale del terreno dovuta a particolari caratteristiche meccaniche e morfologiche.

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5.3 Componenti dell’azione sismica e loro combinazione

Ai fini delle presenti norme l'azione sismica è caratterizzata da 3 componenti traslazionali, due orizzontali ed una verticale, da considerare tra di loro indipendenti.

L'azione sismica verticale può essere trascurata nelle zone 3 e 4.

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58685 4176790

5.4 Combinazione dell'azione sismica con le altre azioni

Ai fini delle verifiche di resistenza e di duttilità per lo SLU le azioni da considerare in aggiunta a quella sismica sono solo quelle dovute ai carichi permanenti secondo l'espressione:

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58685 4176791

5.5 Valori del coefficiente di struttura

I massimi valori utilizzabili per il fattore q nel caso di ponti a pile in cemento armato e impalcato a travata continua sono:

- ponti con pile a comportamento flessionale (H/L ≥ 3,5) q = 3,5

- ponti con pile tozze (H/L ≤ 1) q = 1,0

- valore di q per il calcolo delle spalle q = 1,0

(per 1 ≤ H/L ≤ 3,5 q si ottiene per interpolazione lineare).

I valori di q sopra riportati (quando superiori all'unità) valgono se lo sforzo normale ridotto:

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58685 4176792

6. MODELLO STRUTTURALE

Il modello strutturale deve poter descrivere tutti i gradi di libertà significativi caratterizzanti la risposta dinamica e riprodurre fedelmente le caratteristiche di inerzia e di rigidezza della struttura, e di vincolo degli impalcati. Nei modelli a comportamento non lineare, dovranno essere messi in conto anche gli effetti dell'attrito degli apparecchi di appoggio e il comportamento di eventuali dispositivi di fine corsa.

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7. METODI DI ANALISI

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7.1 Analisi modale completa con spettro di risposta

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58685 4176795

7.1.1 Numero dei modi

Per ognuna delle due direzioni di verifica dovranno essere presi in considerazione tu

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58685 4176796

7.1.2 Combinazione delle massime risposte modali

Dovranno essere considerati tutti i modi con massa partecipante significativa. Si suggerisce a tal riguardo di considerare tutti i modi con massa partecipante superiore al 5%, oppure un numero di modi la cui massa partecipante totale sia superiore all’85%.

La combinazione dei modi al fine di calcolare sollecitazioni e spostamenti complessivi potrà essere effettuata calcolando la radice quadrata della somma dei quadrati dei risultati ottenuti per ciascun modo, secondo l’espressione (4.4), a condizione che il periodo di vibrazione di ciascun modo differisca di almeno il 10% da tutti gli altri. In caso contrario dovrà essere utilizzata una combinazione quadratica completa, quale quella indicata nell’espressione (4.5).

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58685 4176797

7.2 Analisi semplificata

Questo tipo di analisi consiste nell'applicazione di forze statiche equivalenti alle forze di inerzia indotte dall'azione sismica. L'entità delle forze si ottiene dall'ordinata dello spettro di progetto corrispondente al periodo fondamentale del ponte nella direzione considerata. Le forze sono distribuite sulla struttura secondo la forma del primo modo, valutabile in modo approssimato.

L'analisi semplificata può essere applicata nei casi in cui la deformata dinamica della struttura è governata da un solo modo e la risposta è quindi fornita in buona approssimazione dall'analisi di un oscillatore ad 1 grado di libertà.

Questa condizione può ritenersi soddisfatta nei casi seguenti:

a) nella direzione longitudinale per ponti rettilinei a travata continua, purché la massa efficace complessiva delle pile facenti parte del sistema resistente al sisma non sia superiore ad 1/5 della massa dell'impalcato;

b) nella direzione trasversale per ponti che soddisfano la condizione a) e sono simmetrici rispetto la mezzeria longitudinale, con una eccentricità ammessa non superiore al 5% della lunghezza del ponte. L'eccentricità è la distanza tra baricentro delle masse e centro delle rigidez

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58685 4176798

7.3 Calcolo degli spostamenti mediante analisi lineari

Gli spostamenti della struttura sotto l'azione sismica di progetto (SLU) d_E si ottengono moltiplicando i valori ottenuti dall'analisi dinamica (punto 7.1) oppure dall'analisi statica semplificata (punto 7.2) per il fattore μ_d secondo l'espressione seguente

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58685 4176799

7.4 Analisi dinamica non lineare

La scelta degli accelerogrammi sarà in accordo con quanto indicato al punto 5.2.8. Le grandezze di risposta da utilizzare per le verifiche saranno ottenute secondo quanto specificato in 5.3 e 5.4.

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58685 4176800

7.5 Analisi statica non lineare

Questo tipo di analisi consiste nell'applicazione di un sistema di forze orizzontali progressivamente incrementate fino al raggiungimento di un preassegnato spostamento in un nodo di riferimento.

Gli obiettivi principali di questo tipo di analisi (che non elimina la necessità di eseguire l'analisi modale completa) sono:

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58685 4176801

8. DIMENSIONAMENTO E DETTAGLI COSTRUTTIVI DEGLI ELEMENTI

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58685 4176802

8.1 Criterio della gerarchia delle resistenze (GR)

Il criterio GR consiste nel determinare le azioni di progetto per i meccanismi (resistenza a taglio di tutti gli elementi), e per gli elementi strutturali (appoggi, fondazioni, spalle) che devono mantenersi in regime lineare sotto l'azione sismica di progetto, assumendo che in tutte le zone dove è prevista la formazione di cerniere plastiche agiscano momenti flettenti da considerare quali frattili superiori degli effettivi momenti resisten

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58685 4176803

8.2 Verifiche di resistenza per gli elementi in c.a.

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58685 4176804

8.2.1 Coefficienti parziali di sicurezza

Le verifiche delle sezioni in cemento armato in presenza di azione sismica si eseguon

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58685 4176805

8.2.2 Verifiche a presso-flessione

Nelle sezioni comprese nelle zone di cerniera plastica deve risultare

M_Ed≤ M_Rd

(28)

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58685 4176806

8.2.3 Verifiche a taglio

8.2.3.1 Zone di cerniera plastica

- Verifica a compressione diagonale dell'anima

V_c≤ V_Rde

(30)

in cui V_c è lo sforzo di taglio risultante dal criterio GR descritto al punto 8.1, e V_Rde è la resistenza a taglio corrispondente allo schiacciamento del conglomerato compresso, a degradazione avvenuta, data da:

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58685 4176807

8.3 Impalcato

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58685 4176808

8.3.1 Azioni di calcolo

Il criterio di dimensionamento per l'impalcato è che esso non subisca danni (ossia soddisfi le verifiche di resistenza allo SLU) per effetto delle massime sollecitazioni indotte dalla azione sismica di progetto.

La verifica di resistenza risulta in generale superflua nella direzione longitudinale per ponti ad asse rettilineo o con curvatura poco pronunciat

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58685 4176809

8.3.2 Dettagli costruttivi

In conseguenza dei criteri di progetto adottati, non sono da prevedere per l'impalcat

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58685 4176810

8.4 Pile

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58685 4176811

8.4.1 Azioni di calcolo

Momenti flettenti

Nelle sezioni in cui è prevista la formazione di cerniere plastiche, generalmente costituite dalla sola sezione alla base della pila, il momento di calcolo è quello proveniente direttamente dall'analisi.

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58685 4176812

8.4.2 Armature per la duttilità

Le armature di confinamento atte a conferire duttilità alle zone di cerniera plastica descritte nel seguito non sono necessarie nei casi seguenti:

- se lo sforzo assiale ridotto risulta η_k≤ 0,08;

- nel caso di sezioni in parete sottile, cave mono o multi-cellulari, o a doppio T, purché risulti η_k≤ 0,2, se è possibile raggiungere una duttilità in curvatura non inferiore a μ_c = 12 senza che la deformazione di compressione massima nel conglomerato superi il valore 0,0035. In questo caso è sufficiente il rispetto delle regole applicabili per le armature di confinamento di cui al punto 8.4.2.2;

- se il fattore di struttura q non supera il valore 1.5.

8.4.2.1 Armature di confinamento per pile a sezione piena

La percentuale meccanica minima di armatura di confinamento è data dalle seguenti espressioni, in cui i numeri risultanti sono espressi in frazioni:

- sezioni rettangolari:

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8.5 Appoggi

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58685 4176814

8.5.1 Appoggi fissi

Gli appoggi fissi devono essere dimensionati con il criterio della GR. Essi devono quindi essere in grado di trasmettere, mantenendo la piena funzionalità,

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8.5.2 Appoggi mobili

Gli apparecchi di appoggio mobili devono consentire, mantenendo la piena funzionalit&

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8.5.3 Collegamenti

Con il termine di collegamenti si designano diversi dispositivi aventi lo scopo di impedire o limitare il movimento relativo tra impalcato e sommità pila. Questi dispositivi possono consistere in “chiavi a taglio” in elementi ammortizzanti in gomma o altro, collegamenti a

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8.5.4 Lunghezze di sovrapposizione

Nelle zone di appoggio dove è previsto un movimento relativo tra elementi diversi della struttura (impalcato-pila, impalcato-spalle, seggiole 'Gerber', etc.) deve essere comunque disponibile una lunghezza di sovrapposizione tra le parti che si sovrappongono.

Il valore minimo di tale lunghezza è dato dall'espressione:

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8.6 Fondazioni

Il criterio di progetto delle fondazioni è che esse si mantengano in fase sostanzialmente elastica, ove possibile, e comunque con deformazioni residue trascurabili, sotto l'azione sismica di progetto per lo SLU.

A tale scopo, le sollecitazioni da considerare devono essere determinate con il criterio della GR di cui al punto 8.1, ossia utilizzando i momenti resistenti alle basi delle pile o delle spalle, moltiplicati per il fattore di sovraresistenza

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8.7 Spalle

Le spalle dei ponti devono essere progettate in modo che tutte le parti componenti non sub

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8.7.1 Collegamento mediante appoggi scorrevoli

Questo tipo di collegamento viene in generale realizzato solo per i movimenti in sens

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8.7.2 Collegamento mediante appoggi fissi

Questo tipo di collegamento viene adottato in maniera generalizzata per la direzione trasversale, ed in genere ad una delle due spalle per la direzione longitudinale.

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9. PONTI CON ISOLAMENTO SISMICO

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58685 4176823

9.1 Scopo

Il presente capitolo fornisce criteri e regole per il progetto dei ponti nuovi e dell’adeguamento di quelli esistenti, nei quali un sistema d'isolamento sismico viene posto tra l’impalcato e le pile/spalle, allo scopo d

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58685 4176824

9.2 Definizioni e simboli

Centro di rigidezza equivalente: Centro delle rigidezze equivalenti dei dispositivi che costituiscono il sistema di isolamento e della sottostruttura.

d_el = spostamento nel primo ramo di carico in una prova sperimentale entro il quale il comportamento è sostanzialmente lineare. In generale può assumersi un valore pari a d₂/20;

F_el = forza corrispondente a d_el, nel ramo di carico iniziale sperimentale;

d₁ = ascissa del punto d'intersezione della linea retta congiungente l'origine con il punto (d_el, F_el) e la linea retta congiungente i punti [d₂/4, F(d₂/4)] e (d₂, F₂) nel terzo ciclo della prova sperimentale;

F₁ = ordinata del punto d'intersezione della linea retta congiungente l'origine con il punto (d_el, F_el) e la linea retta congiungente i punti [d₂/4, F(d₂/4)] e (d₂, F₂) nel terzo ciclo della prova sperimentale;

d₂ = spostamento massimo di progetto in un dispositivo d'isolamento, corrispondente allo SLU;

F₂ = forza corrispondente allo spostamento d₂, ottenuta al terzo ciclo sperimentale.

Dispositivi d'isolamento: Componenti del sistema d'isolamento, ciascuno dei quali fornisce una singola o una combinazione delle seguenti funzioni:

- di sostegno dei carichi verticali con elevata rigidezza in direzione verticale e bassa rigidezza o resistenza in direzione orizzontale, permettendo notevoli spostamenti orizzontali;

- di dissipa

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58685 4176825

9.3 Requisiti generali e criteri per il loro soddisfacimento

I ponti con isolamento sismico debbono conseguire gli obiettivi e soddisfare i requisiti generali di sicurezza e i criteri di verifica riportati nel capitolo 2 di queste norme. In generale, per ragioni legate al corretto comportamento dell'intero sistema strutturale, si richiederà che sia la porzione di struttura al di sopra del sistema di isolamento (sovrastruttura) che quella al di sotto (sottostruttura) si mantengano sostanzialmente in campo elastico, anche per le azioni di verifica dello SLU. Per questo la struttura potrà essere progettata senza applicare le regole di gerarchia delle resistenze ed i dettagli costruttivi per la duttilità applicando le regole valide per la progettazione “non sismica”.

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58685 4176826

9.4 Caratteristiche e criteri di accettazione dei dispositivi

Ai fini delle presenti disposizioni, i dispositivi facenti parte di un sistema di isolamento si distinguono in isolatori e dispositivi ausiliari.

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9.4.1 Isolatori elastomerici

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9.4.2 Isolatori a scorrimento

Gli isolatori a scorrimento sono costituiti da appoggi a scorrimento (acciaio-PTFE) caratterizzati da bassi valori delle resistenze per attrito.

Le superfici di scorrimento in acciaio e PTFE devono essere conformi alla normativa vigente per gli apparecchi di appoggio.

Gli isolatori a scorrimento dovranno avere un coefficiente d’attrito in tutte le condizioni di lavoro del sistema di isolamento sismico compreso tra 0 e 4 %, ossia tenuto conto di:

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58685 4176829

9.4.3 Dispositivi ausiliari a comportamento non lineare

I dispositivi ausiliari a comportamento non lineare trasmettono, in generale, soltanto azioni orizzontali ed hanno rigidezza trascurabile rispetto alle azioni verticali. Essi possono realizzare comportamenti meccanici diversi, ad elevata o bassa dissipazione di energia, con riduzione o incremento della rigidezza al crescere dello spostamento, con o senza spostamenti residui all'azzeramento della forza. Nel seguito si tratteranno essenzialmente dispositivi caratterizzati da una riduzione della rigidezza, ma con forza sempre crescente, al crescere dello spostamento, i cui diagrammi forza-spostamento sono sostanzialmente indipendenti dalla velocità di percorrenza e possono essere schematizzati come nella figura 9.1.

Figura 9.1 - Diagrammi forza-spostamento per dispositivi a comportamento non lineare

I dispositivi a comportamento non lineare sono costituiti da elementi base che ne determinano le carat

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58685 4176830

9.4.4 Dispositivi ausiliari a comportamento viscoso

Il loro comportamento è caratterizzato dalla massima forza sviluppata F_max e dal

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58685 4176831

9.4.5 Dispositivi ausiliari a comportamento lineare o quasi lineare

Le caratteristiche meccaniche (K_e e ξ_e) dei dispositivi reali, valutate in corrispondenza dello spostamento massimo di progetto

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9.5 Indicazioni progettuali

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9.5.1 Indicazioni riguardanti i dispositivi

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58685 4176834

9.5.2 Controllo di movimenti indesiderati

- Per minimizzare gli effetti torsionali, la proiezione del centro di massa dell’impalcato sul piano degli isolatori ed il centro di rigidezza d

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58685 4176835

9.5.3 Controllo degli spostamenti sismici differenziali del terreno

- La variabilità spaziale del moto del terreno dovrà essere messa in co

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58685 4176836

9.5.4 Controllo degli spostamenti relativi al terreno e alle costruzioni circostanti

- I giunti di separazione tra le diverse porzioni di impalcato e tra l'impalcato e la sottostruttura dovranno essere dimensionati

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58685 4176837

9.6 Azione Sismica

Ai fini della progettazione l'azione sismica è fondamentalmente definita, in t

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58685 4176838

9.6.1 Spettri di progetto

In generale gli spettri elastici definiti al punto 5.2.3 verranno adottati come spettri di progetto, assumendo sempre T_D = 2,5 s. Le ordinate spettrali per T > 4s sar

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58685 4176839

9.6.2 Impiego di accelerogrammi

L'impiego di accelerogrammi è regolato dalle prescrizioni del punto 5.2.7 e dalle seguenti.

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58685 4176840

9.7 Modellazione e analisi strutturale

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58685 4176841

9.7.1 Proprietà del sistema di isolamento

- entità delle deformazioni subite in relazione allo stato

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58685 4176842

9.7.2 Modellazione

Se viene utilizzato un modello lineare, si dovrà adottare la rigidezza secante riferita

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58685 4176843

9.7.3 Metodi di analisi

In relazione alle caratteristiche del ponte e del sistema di isolamento possono esser

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58685 4176844

9.7.4 Analisi statica lineare

L'analisi statica lineare considera due traslazioni orizzontali indipendenti, cui sovrappone gli eventuali effetti torsionali. Si assume che la sovrastruttura sia un solido rigido che trasla al di sopra del sistema di isolamento, con un periodo equivalente di traslazione pari a:

(45)

in cui:

M è la massa totale della sovrastruttura;

K_esi è la rigidezza equivalente orizzontale del sistema d'isolamento, ottenuta trascurando eventuali effetti torsionali a livello di isolamento.

Il metodo dell'analisi statica lineare può essere applicato se la costruzione isolata soddisfa i requisiti seguenti:

- Lo schema statico è a impalcati semplicemente appoggiati, oppure lo schema statico è a impalcati c

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58685 4176845

9.7.5 Analisi dinamica lineare

L’analisi dinamica lineare è ammessa quando risulta possibile modellare elasticamente il comportamento del sistema di isolamento, nel rispetto delle condizioni di cui al punto 9.7.2. Il modello comprenderà sia la sovrastruttura che la sottostruttura. Per il sistema complessivo, formato dalla sottostruttura, dal sistema d’isolamento e dalla sovrastruttura, si assume un comportamento elastico lineare. L’analisi potrà essere svolta mediante analisi modale con spettro di risposta o m

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58685 4176846

9.7.6 Analisi dinamica non lineare

L'analisi dinamica non lineare può essere svolta in ogni caso. Essa è o

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9.8 Verifiche

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9.8.1 Stato limite di danno (SLD)

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9.8.2 Stato limite ultimo (SLU)

Lo SLU della sottostruttura e della sovrastruttura dovranno essere verificati con i valori di γ_M utilizzati per i ponti non isolati.

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9.9 Aspetti costruttivi, manutenzione, sostituibilità

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9.10 Collaudo

Il collaudatore deve avere specifi

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ALLEGATO 4 - NORME TECNICHE PER IL PROGETTO SISMICO DI OPERE DI FONDAZIONE E DI SOSTEGNO DEI TERRENI

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1. OGGETTO DELLE NORME

Le presenti norme disciplinano la progettazione di opere di fondazione e di sostegno dei terreni soggette ad azioni sismiche, nonché i requisiti cui devono soddisfare i siti di costruzione e i terreni di fondazione in presenza

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2. REQUISITI DEL SITO DI COSTRUZIONE E DEL TERRENO DI FONDAZIONE

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2.1 Localizzazione del sito di costruzione

Dovrà essere accertato che il sito di costruzione e i terreni di fondazione in

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58685 4176856

2.2 Stabilità dei pendii

La stabilità dei pendii nei confronti della azione sismica di progetto può essere verificata con metodi semplificati di tipo pseudo-statico, salvo nei casi in cui la superficie topografica ed il profilo stratigrafico presentino irregolarità molto marcate.

Tali metodi non possono inoltre essere utilizzati nel caso di terreni capaci di sviluppare pressioni interstiziali elevate, o di subire perdite rilevanti di rigidezza sotto carico ciclico. Compatibilmente con questa esclusione, l'incremento di pressione interstiziale e la perdita di rigidezza dovranno essere tenuti in conto anche con i metodi di tipo pseudo-statico laddove l'azione sismica S a_g (vedi l'espressione (1)) è maggiore di 0.15 g (come definite al punto 3.2.3 delle “Norme tecniche per il progetto, la valutazione e l'adeguamento degli edifici”).

L'inc

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58685 4176857

2.3 Terreni suscettibili di liquefazione

Ai fini delle presenti norme, il termine “liquefazione” denota una diminuzione di resistenza a taglio e/o di rigidezza causata dall'aumento di pressione interstiziale in un terreno saturo non coesivo durante lo scuotimento sismico, tale da generare deformazioni permanenti significative o persino l'annullamento degli sforzi efficaci nel terreno.

Deve essere verificata la suscettibilità alla liquefazione quando la falda freatica si trova in prossimità della superficie ed il terreno di fondazione comprende strati estesi o lenti spesse di sabbie sciolte sotto f

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3. FONDAZIONI

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3.1 Regole generali di progettazione

Di norma deve essere adottato un tipo unico di fondazione per una data struttura, a meno che questa non consista di unità indipendenti dal punto di vista dinamico. In particolare, deve essere evitato l'uso contestuale di pali e di fondazioni dirette nello stesso edificio,

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58685 4176860

3.2 Sollecitazioni di calcolo

Per le strutture progettate per alta duttilità (CD "A") il dimensionamento delle strutture di fondazione e la verifica di sicurezza del terreno deve esse

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3.3 Verifiche e criteri di dimensionamento

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3.3.1 Fondazioni dirette (superficiali o interrate)

In conformità con i criteri di progetto allo stato limite ultimo, la stabilità dei plinti di fondazione deve essere verificata rispetto al collasso per slittamento ed a quello per rottura generale.

Collasso per slittamento

Nel caso di fondazioni la cui base giaccia al di sopra del livello di falda, si deve contrastare questo tipo di collasso sfruttando sia la resistenza ad attrito sia, sotto condizioni specificate, la spinta laterale del terreno.

In assenza di studi specifici la resistenza per attrito di calcolo può essere valutata mediante l'espressione seguente

F_Rd= N_sd

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3.3.2 Pali e pozzi di fondazione

I pali ed i pozzi di fondazione devono essere progettati in modo da resistere ai seguenti due tipi di sollecitazione:

a) forze inerziali, trasmesse dalla sovrastruttura, da valutare secondo quanto indicato al punto 3.2

b) forze cinematiche, derivanti dalla deformazione del terreno circostante in seguito al passaggio delle onde sismiche.

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4. OPERE DI SOSTEGNO DEI TERRENI

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4.1 Requisiti generali

Le opere di sostegno devono essere concepite e progettate in modo tale da espletare l

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4.2 Criteri di progetto

Il materiale di riporto dietro la struttura deve avere granulometria controllata ed essere addensato in

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4.3 Metodi di analisi

In generale, per verificare la sicurezza di un'opera di sostegno potrà adottar

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4.4 Analisi pseudo-statica

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4.4.1 Modelli di riferimento

Il modello di base per l'analisi pseudo-statica deve essere costituito dall'opera di sostegno e dalla sua fondazione, da un cuneo di terreno dietro la struttura che si suppone in stato di equilibrio limite at

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4.4.2 Azione sismica

Nell'analisi pseudo-statica, l'azione sismica è rappresentata da un insieme di forze statiche orizzontali e verticali date dal prodotto delle forze di gravità per un coefficiente sismico.

La componente verticale dell'azione sismica deve essere considerata agente verso l'alto o verso il basso, in modo da produrre gli effetti più sfavorevoli.

L'intensità delle forze sismiche equivalenti cos&ig

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4.4.3 Spinte di calcolo del terreno e dell'acqua

La forza di calcolo E_d è da considerare come la risultante delle spinte statiche e dinamiche del terreno.

In assenza di uno studio più dettagliato che prenda in considerazione la rigidezza relativa, il tipo di movimento e la massa dell'opera di sostegno, si deve assumere che la forza dovuta alla spinta dinamica del terreno sia applicata a metà altezza del muro.

Nel caso di muri di sostegno liberi di ruotare intorno al piede, si può assumere che la forza dinamica agisca nello stesso punto di quella statica.

Si deve assumere che la distribuzione lungo il muro delle pressioni dovute ad azioni statiche e dinamiche agisca con un'inclinazione rispetto alla normale al muro non superiore a (2/3) φ', per lo stato di spinta attiva, ed uguale a zero per lo stato di spinta passiva.

Per il terreno al di sotto del livello di falda, si deve distinguere tra condizioni di permeabilità dinamica, in cui l'acqua interstiziale è libera di muoversi rispetto allo scheletro solido, e condizioni di impermeabilità, nelle quali non si verifica in pratica drenaggio durante il terremoto.

Nelle situazioni più comuni e per terreni con coefficiente di permeabilità inferiore a 5x10^-4 m/s, l'acqua interstiziale non è libera di muoversi rispetto allo scheletro solido; l'azione sismica avviene allora in condizioni essenzialmente non drenate, ed il terreno può essere trattato come un mezzo monofase.

La spinta totale di progetto E_d esercitata dal terrapieno ed agente sull'opera di sostegno, è data da:

(6)

dove:

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4.5 Verifiche di resistenza e stabilità

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4.5.1 Terreno di fondazione

Le fondazioni delle opere di sostegno devono soddisfare la verifica di stabilit&agrav

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4.5.2 Sistema di ancoraggio

Il sistema di ancoraggio (composto da tiranti e piastre di ancoraggio) di muri di sostegno e di palancole deve avere resistenza e lunghezza sufficienti da assicurare l'equilibrio del volume critico di terreno in presenza dell'azione sismica, e possedere nello s

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4.5.3 Resistenza della struttura

Si dovrà dimostrare che, in presenza dell'azione sismica combinata con gli altri carichi possibili, è garantito l'equilibrio senza superare la resistenza di calcolo del muro e degli altri elementi strutturali.

Tutti gli elementi struttural

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