Circ. Min. LL.PP. 24/05/1982, n. 22631

Le presenti istruzioni riguardano le costruzioni ad uso ci vile ed industriale. l metodi generali di

Il sistema di unità di misura è il Sistema internazionale di unità, denominato c

Per le proprietà dei materiali e la loro determinazione si rinvia alle prescrizioni di cui all

Scopo delle verifiche è di garantire che l'opera sia in grado di resistere con adeguata sicure

I metodi di verifica ammessi dalle presenti norme sono:

a) il «metodo delle tensioni ammissibili»;

Secondo il metodo "semiprobabilistico agli stati limite" la sicurezza nei riguardi delle condizioni r

Si definisce "stato limite" uno stato raggiunto il quale, la struttura o uno dei suoi elementi costitutivi, non può più assolvere la sua funzione o non soddisfa più le condizioni per cui è stata concepita.

Gli stati limite si suddividono in due categorie:

a) stati limite ultimi, corrispondenti al valore estremo della capacità portante o comunque al raggiungimento di condizioni estreme;

b) stati limite di esercizio, legati alle esigenze di impiego normale e di durata.

Occorre effettuare, con riferimento a quanto esposto nel punto precedente:

Per la determinazione delle sollecitazioni S N1 nei vari stati limite, si deve tener conto delle seguenti azioni F

Il raggiungimento di uno stato limite può essere provocato dall'intervento concomitante di vari fattori di carattere aleatorio derivanti dalle incertezze relative:

II metodo semiprobabilistico, qui adottato, prevede:

a) l'introduzione dei "valori caratteristici" (come definiti al punto 2.3.) per tutte le grandezze delle quali si vuole mettere in conto il carattere aleatorio, e in ogni caso per:

- le resistenze c

In prima approssimazione le dimensioni geometriche, i valori dei moduli elastici dei materiali (E, G)

Le resistenze caratteristiche dei materiali sono, per definizione, i frattili N3 di ordine 0,05 delle rispettive distribuzioni statistiche.

In mancanza di specifiche indagini sperimentali, tali distribuzioni si possono ritenere normali. Le resistenze caratteristiche f_k si calc

Il valore caratteristico delle azioni permanenti è il frattile di ordine 0,95 ovvero quello di ordine 0,05 delle relative distribuzioni statistiche (indicati F_x e F'_k rispettivamente), a seconda che i valori rilevanti ai fini della sicurezza siano quelli più elevati ovvero quel

Quando si possono assimilare gli effetti della pre-tensione ad un insieme di forze esterne, l'intensità caratteristica d

Le resistenze di calcolo f_d sono definite mediante l'espressione:

Le formule di combinazione qui indicate hanno carattere orientativo e possono applicarsi a costruzioni civili o industriali di tipo corrente per le quali non esistano regolamentazioni specifiche.

Si adotteranno le combinazioni del tipo:

(5)

assumendo per i coefficienti γ_f:

γ_g = 1,5 (1,0 se il suo contributo aumenta la sicurezza);

γ_p = 0,85 (1,2 se il suo contributo diminuisce la sicurezza);

γ_q = 1,5 (0 se il suo contributo aumenta la sicurezza);

ed essendo:

G_k il valore caratteristico delle azioni permanenti;

P_k il valore caratteristico della forza di precompressione;

Q_1k il valore dell'azione di base di ogni combinazione;

Q_iK i valori caratteristici delle azioni variabili tra loro

Le normative specifiche assegneranno ai coefficienti γ_m e γ_o valori tali che, in unione ai valori dei coefficienti γ_f indica ti al paragrafo 2.4.2.1., ne risultino livelli usualmente accettati di probabilità di raggiungimento dello stato limite ultimo per il previsto periodo di utilizzo della struttura. Qualora per certe strutture il raggiungimento di tal

In mancanza dì prescrizioni specifiche, i tecnici responsabili devono impartire istruzioni di

I dati riportati sono relativi alle azioni da assumersi nel calcolo delle costruzioni, per le quali non siano vigenti norme specifiche; in particolare si rimanda all'apposita regolamentazione per i ponti stradali e ferroviari, pe

In mancanza di accertamenti specifici i pesi degli elementi costruttivi dovranno essere assunti conformi ai dati di cui ai prospetti 2.I., 2.II. e 2.III.; in questi si riportano i dati medi unitari, rispettivamente, per materiali da costruzione e in deposito, per materiali insilabili e per elementi costruttivi. Particolare attenzione deve esere rivolta ai casi in cui il peso proprio delle strutture e dei materiali gravanti su queste sia determinante ai fini della sicurezza, casi nei quali è consigliabile una determinazione diretta.

Per gli orizzontamenti delle ordinarie case di abitazione, il carico costituito da tramezzi di peso minore di 1,50 KN/m³ potrà essere ragguagliato ad un carico uniformemente distribuito sul solaio pari a 1,5 volte il peso complessivo della tramezzatura, sempreché vengano adottate le misure costruttive atte ad assicurare un'adeguata distribuzione del carico.

Salvo casi particolari in cui l'azione dei carichi dinamici deve essere debitamente valutata, tutti i

L'entità dei carichi verticali, comprensivi degli effetti dinamici ordinari, quando non sia diversamente precisato, possono desumersi dal prospetto 3.1.

Per officine con servizio pesante, autorimesse, magazzini ed altri locali destinati a portare caric

I parapetti saranno calcolati in base ad una spinta orizzontale sul corrimano di 1,20 KN/m, quando si tratti di parapetti esposti alla spinta della folla (locali pubblici), riducibile a 0,80 KN/m per i locali di abitazione. Maggiorazioni adeguate devono essere previste in casi particolari, quali ad esempio tribune.

PROSPETTO 3.I. - CARICHI D'ESERCIZIO

Il carico di neve è determinato in base alle condizioni locali di clima e di esposizione, cons

In ogni caso per località ad altitudine non maggiore di 300 m il carico di neve al metro quadrato di proiezione orizzontale della costruzione non dovr

Nelle coperture con inclinazione uguale o maggiore di 60° sull'orizzontale, quando il materiale d

Si dovrà tener conto dell'eventuale formazione di sacche di neve, ad esempio in corrispondenza

Nel calcolo delle spinte delle terre e dei materiali insilati si utilizzeranno i valori dei paesi del

Le azioni del vento si suppongono, di regola, di carattere statico. Peraltro in particolari tipi costruttivi, il vento può dar luogo a fenomeni dinamici di cui occorrerà tener debito conto in sede di progetto (vedasi 3.4.4.).

3.4.1.1.

La pressione cinetica per altezza di 20 m dal suolo N4 assume di regola i valori indicati nel prospetto 3.II., relativamente alle quattro zone in cui convenzionalmente è stata divisa l'Italia. Tali valori possono essere variati, in casi particolari se le condizioni locali di clima e di esposizione appaiono giustificatamente differenziate rispetto alle condizioni medie di ventosità della zona.

PROSPETTO 3.II.

In assenza di più precise determinazioni si assumeranno i valori riportati ai punti seguenti.

3.4.3.1.

Edifici a pianta rettangolare con coperture piane, a falde inclinate, curve.

Per la valutazione della pressione esterna, per superficie di area maggiore di 15 m², si assumerà (vedere figura 3-5 e 3-6):

- per elementi sopravvento (cioè direttamente investiti dal vento) con inclinazione sull'orizzontale a * 60°:

c_e = + 0,8

- per elementi sopravvento, con inclinazione sull'orizzontale 20° < α < 60°:

c_e = + 0,03 α – 1 (α in gradi)

- per elementi sopravvento con inclinazione sull'orizzontale 0° ≤ α ≤ 20° e per elementi sottovento (intendendo come tali quelli non direttamente in vestiti dal vento o quelli investiti da vento radente):

c_e = – 0,4

Per la valutazione della pressione interna, per superficie di area maggiore di 15 m², si assumerà (vedere figura 3-6):

- per costruzioni completamente stagne:

c_i = 0

- per costruzioni non stagne:

3.4.4.1. Generalità

In particolari tipi costruttivi il vento può dare luogo a fenomeni dinamici. Questi possono indurre nella struttura uno stato di sollecitazione più pericoloso di quello determinabile sulla base delle azioni statiche definite al punto 3.4.1. Bisognerà pertanto determinare se gli effetti dinamici risultino maggiori o minori di quelli statici.

Per talune strutture (edifici alti, ciminiere, antenne, tralicci) gli effetti dinamici possono essere valutati secondo quanto indicato al punto 3.4.4.2. Per altre strutture non riconducibili a schemi semplici (coperture di grande luce, cavi, ponti sospesi) si raccomanda una analisi teorica apposita o, se del caso, una adeguata indagine sperimentale.

3.4.4.2. Criteri di calcolo

La pressione dinamica P_D agente in corrispondenza della generica quota h della costruzione si calcola mediante la formula:

P_D= q ϑ (1 + ζ τ)

dove:

q è la pressione cinetica valutata in corrispondenza della quota h secondo quanto prescritto ai punti 3.4.1., 3.4.2., 3.4.3.

ζ è il coefficiente dinamico, funzione del periodo proprio T de l primo modo di vibrare della struttura.

In alcune strutture particolarmente snelle (torri, ciminiere, ecc.) i carichi verticali possono causa

Nelle costruzioni a sezione circolare o poligonale regolare si può verificare una situazione di risonanza dovuta al distacco di una scia ordinata di vortici alternativi (scia di Karman), in corrispondenza di una ben precisa velocità del vento detta velocità critica. La formazione di tale scia è possibile solo se le superfici della costruzione sono sufficientemente lisce e d'altra parte la risonanza della struttura non può avvenire se non in presenza di vento con velocità sensibilmente costante nel tempo. Per tali ragioni si ammette convenzionalmente che non si possa parlare di pericoli di risonanza se la velocità critica è superiore a 25 m/s e se la costruzione ha superfici scabre o non continue quali quelle formate da reticoli di aste.

In mancanza di più precise determinazioni si procederà alla verifica di risonanza come indicato nel seguito.

- Si determina la velocità critica del vento che può ingenerare la scia alternata con la formula:

dove

Si dovrà tener conto della variazione termica più sfavorevole rispetto alla temperatura ambiente all'atto dell'esecuzione dell'opera; nei casi ordinari, in mancanza di dati più precisi, si potrà ammettere che gli scarti di temperatura rispetto a quella media locale siano di ± 25 °C per le strutture in acciaio e di ± 15 °C per le strutture in c.a. e c.a.p., di rettamente esposte alle azioni atmosferiche; e di ± 15 "C per le strutture di acciaio e ± 10"C per le strutture di c.a., e c.a.p. per opere non direttamente esposte.

In generale la variazione di temperatura potrà essere considerata uniforme per tutte le membrature di una costruzione: qualora però siano prevedibili differenze sensibili di temperatura tra i singoli elementi per la diversità di esposizione ed altro, ne dovrà essere tenuto debito conto.

Quando per una stessa membratura esistano variazioni di temperature diverse in corrispondenza dell'intradosso e dello estradosso, si ammetterà, in generale, una distribuzione della variazione di temperatura di tipo lineare.

Per le costruzioni in conglomerato cementizio armato normale e precompresso, quando non si ricorra ad additivi speciali, si dovrà tener conto del ritiro del calcestruzzo mediante un coefficiente di contrazione al quale, in mancanza di dete

Nei casi in cui è prescritto tener conto delle deformazioni viscose, e così pure nei ca

Le condizioni di carico da considerare nel metodo di verifica agli stati limite sono quelle di cui al

Nell'applicazione dei metodi di verifica delle tensioni ammissibili previsti dalle Norme tecniche ai sensi dell'art. 21 della legge 05/11/1971, n. 1086 si considerano le seguenti condizioni di carico:

Le resistenze di calcolo f_d si valutano mediante l'espressione:

assumendo per il coefficiente γ_m i valori indicati nel prospetto A.1.

In particolare la resistenza di calcolo del calcestruzzo risulta pari a:

a.2.1.) Stato limite elastico della sezione (stato limite ultimo convenzionale)

Si assume che gli effetti delle azioni di calcolo prescindendo dai fenomeni di instabilità, ma comprendendovi le maggiorazioni per gli effetti dinamici, non comportino in alcun punto il superamento della deformazione unitaria corrispondente al limite elastico del materiale.

di regola si assumerà γ_o = 1